门式支架施工方法.docx
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门式支架施工方法
门式支架施工方案
1．编制依据
1.1主要规范、规程、标准
序号
规范、规程名称
1
《广州市建筑工程施工安全操作规程》
2
《建筑施工安全检查标准》
3
《建筑施工门式支架安全技术规范》
4
《建筑施工高处作业安全技术规范》
5
《工程项目安全生产标准》
6
《建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准》
1.2参考图书
序号
图书名称
出版日期
1
《建筑施工手册》（第四版）
2003.9
2
《实用建筑施工安全手册》
1999.7
3
《建筑施工脚手架实用手册》
1994.5
2．工程概况
1、工程名称
广州市西江引水工程—下陈村取水头部及取水泵站建安工程。
2、建设单位
广州市自来水公司。
3、施工单位
湖北水总水利水电建设股份有限公司。
4、工程规模
取水口位置拟定在思贤滘口下游约850m的西江左岸，佛山第二水源工程取水口位置上游约150m处。
取水工程由取水头部、穿堤引水管道、连接段、前池（沉砂池）及相关闸室、泵站厂房、变电站、出水管、出水管阀井、计量井、计量间及相关的辅助办公设施等主要建（构）筑物组成。
取水泵站厂址选择在樵桑联围东侧，佛山市第二水源工程---净水厂的南取水泵站设计取水量350万m3/d，泵房内设有12台水泵，10用2备。
本泵站靠近樵桑联围，东面为河洲岗村，北面为第二水源工程净水厂，与外界的联系可通过北面现有公路直接进入站区。
3．脚手架方案选择
本泵室段工程最高屋面梁板底至基础砼顶面最大高差为27.1m，所以按超
高模板及门支架进行支设，需搭设超高模板支撑架子，此部分架子采用钢管式扣件脚手架，并在立杆顶部设置支托板，以确保顶模板的施工和拆除。
此部分架子属于超高模板满堂脚手架，根据公司有关规定此部分脚手架需要单独编制专项方案，并经公司技术部门审核批准。
（一）、现拟取水泵室段屋面板及下部主梁现浇砼为例，进行重型门架模板支撑方案设计，屋面板及下部主梁等主要技术数据如下：
1、屋面板下主梁宽度：
0.40m：
长度：
17.50m。
2、梁高1.40m。
3、梁底离泵室基础砼顶面高度27.10m。
4、次梁截面尺寸为0.25*0.45m。
5、屋面板砼浇筑厚度：
0.10m。
（二）、现编制HR新型重型门式脚手架的搭设和拆除施工方案
重型门架平面布置方案：
详见平面布置图。
在主梁中底板部分门架横向间距设置为0.90m，纵向排距设置为0.5m。
屋面板及次梁下部间距为0.9~1.8m、纵向排距设置为1m。
具体平面见门式架搭设平面图。
本工程门架均采购或租赁南通华荣鹰架制造有限公司生产的HR型可调重型门架及其相关配套件。
（制造商资质及产品质量性能证明文件见附件）
（三）门式支撑架上部的横梁，木楞等设置方案：
屋面主梁底模板支撑架上托上大楞采用10＃槽钢或130×150松方木作支撑横梁，小楞采用100×50松方木排布，间距均匀布置。
（四）门式钢管支撑架搭设和拆除的相关要求：
1、门式钢管脚手架搭设前，应建立相应组织机构，明确责任人。
公司应按本施工专项方案和JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》规定要求向搭设和项目部人员做技术和安全作业要求的交底，本工程门式脚手架搭设必须由专业施工队伍负责施工。
2、架及其配件的规格、材质、性能及质量应符合现行行业标准《门式钢管脚手架》（JGJ76）的规定，并应有出厂合格证明、检验鉴定证书和产品标志，项目部应按规定进行检查、验收，且必须达到规范规定的A类质要求，严禁使用不合格的门架、配件。
不配套的门架与配件不得混合使用与本工程，必须按本工程门式脚手架布置情况由厂家专门生产配置。
3、门架搭设前必须按门架搭设平面布置图所示位置先弹出门架立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。
4、本工程门式支撑架顶部均采用可调托座和10＃热轧普通钢作跨梁，以保证让立杆只传递上部荷载。
顶部采用调节杆调及托座调整标高，调节杆伸出长度在1.2米以内，要设置两道水平拉结钢管。
每搭完第一步架体后，应按下列要求检查并调其水平度与垂直度：
项目允许偏差（mm）；垂直度每步架h/1000；脚手架整体H/600；水平度一跨距内水平架两端高差±L/600（注：
h-步距；H-支撑架高度；1-跨距；L-支撑架长度）
5、交叉支撑应在每列门架两侧设置，并采用锁与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除；水平加固杆采用φ48×3.5钢管，必须在整个支撑架的周边顶层、底层及中间每2层设置，梁下支撑架包括加固支撑梁须采用φ48×3.5钢管作加固水平杆，水平加固杆均采用扣件与门架横杆扣牢；整个支撑架必须设置扫地杆。
6、整个支撑加必须在支撑架的外侧周边和内部按附图所示与支撑架同步设置剪刀撑。
7、门式支撑架的搭设采用逐排和逐层搭设的方法，其交叉支撑、剪刀撑、水平纵横加固杆、抛撑应紧随门架的安装及时设置，做到随搭随设的要求；连接门架与配件锁臂、搭钩必须处于锁住状态。
8、加固与门架采用扣件连接时应符合下列规定：
（1）扣件规格应与所连钢管的外径相配；
（2）扣件螺栓拧紧扭力矩宜为50-60N·m，并不得小于40N·m；
（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。
9.门式支撑架施工时同时还应按下列要求做好工作：
（1）采用泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。
（2）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。
（3）交叉支撑、水平加固、剪刀撑不得随意拆卸。
10.门式支撑架组装完毕后须由公司工程处组织进行下列各项内容的验收检查，办理相关手续和书面检查、验收纪录。
（1）门架设置情况，包括底座，调节杆、连接棒、链销，链销的设置；
（2）交叉拉杆、水平加固杆、扫地杆及水平侧向约束构造的配置情况；
（3）门架横杆荷载状况；
（4）顶托螺旋杆伸出长度；
（5）扣件紧固力矩；
11.搭设、拆除支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。
12.撑架的拆除必须按本专项施工方案的总体拆除顺序要求确定拆除时间；拆除时应统一指挥下，按后装先拆、先搭后拆的顺序组织拆除工作。
13.拆除支撑架前，应清楚支撑架上的材料、工具和杂物等，然后先拆除上部的可调托座及调整节（架），同时卸下主梁、木楞、钢筋等，再拆除梁板底模板，后按顺序要求自上而下逐层拆除整个支撑架。
14.在拆除工程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的门架时方可拆除，拆除工作中，严禁施工榔头等硬物击打、挖、拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
15.拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。
16．拆下的门架、钢管与配件，必须单件由人工传递至地面，分类堆放，严禁高空抛掷。
（五）门式钢管支撑架的监测
（六）门式支撑架计算书：
（1）关于门架稳定承载力的计算问题
由基本单元“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手架的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆受轴收压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定性问题，理论与试验研究表明，在正常搭设条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯刚度北的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，对脚手架的整体结构计算简化成一榀门架在其平面外的稳定性计算，并按半概率半经验的设计计算方法，其取值以单一系数法的安全系数2.0为基本依据，按轴心受压杆计算脚手架稳定承载能力。
虽风荷载作用的附加应力不大，但规范规定的计算调整系数中已考虑这一因素，以保证安全。
（2）HR可调重型门架的稳定承载力计算
一榀门架的稳定承载力设计值Nd=φ.A.f
K-脚手架高度调整系数，按规范表5.2.1规定，本工程脚手架高度小于30m时可取1.13，为安全，工程计算时取K=1.15
根据我方采用门架型号条件，查规范附表B.0.4得知门架立杆钢管
φ48×3.5mm时，
A1=4.89×104mm4，
h0=1900mm，
I0=12.19×104mm4，
门架加强杆钢管为φ26.8×2.5mm时，
I1=1.42×104mm4，h1=1550mm，
代人规范式（5-2.1-7）得门架立杆换算截面惯性矩：
I=I0+I1（h1/h2）=12.19×104+1.42×104×1550/1900
=13.33×104mm4
门架立杆换算截面回转半径由规范式（5-2.1-6）计算：
i=√（I/A1）=√（13.33×104）/489
=16.51mm
门架立杆长细比：
调整系数k，根据H≤30m查规范5.2.1得：
k=1.13，为安全，工程计算时取k=1.15
λ=kh0/i=1.15×1900/16.51
=132
根据λ=132查本规范附表B.0.6得立杆稳定系数φ=0.386
根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条知钢材强度设计值f=205N/mm2，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：
Nd=φ.A.f=0.386×489×2×205×10-3
=77.39kN＞74.38kN
以上计算结果说明，一榀门架的稳定承载力设计值（即脚手架的稳定承载力设计值）大于一榀门架的轴向设计值，满足规范式（5.2.1）N≤Nd故此脚手架的稳定性满足设计要求。
（七）支撑架计算
1）门支架自重产生的轴向力NGK1计算：
门架计划使用CKC牌子，门架规格MF1219，按标准搭法，每跨距内（跨距暂按1.80m计，每跨距遇主梁加强段按0.90m布置），每步架高内的构配件及其重量为：
门架1榀0.224KN
交叉支撑2副0.04*2=0.08KN
水平架（每5步4设）0.165*4/5=0.132KN
脚手板2块（每5步1设）0.184*2*1/50.074KN
连接棒2个0.006*2=0.012KN
锁臂2副0.0085*2=0.017KN
合计0.539KN
每米高脚手架自重：
NGK1=0.539/1.92=0.281KN/m
2）加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算：
加固杆包括纵向加固杆及剪刀撑，采用φ48*3.5mm钢管，钢管自重为0.038KN/m，剪刀撑按4步4跨距设置，水平加固杆按4步一设，则每跨距宽度为：
因为tga=4*1.92/4/1.83=1.05
Cosa=0.690
钢管重为（2*1.83/0.69+1.83）*0.038=0.271KN
扣件每跨距内直角扣件1个，旋转扣件4个：
扣件重为:
（1*0.0315+4*0.0145）=0.072KN
每米高脚手架的加固件重：
（0.273+0.072）/4/1.92=0.045KN/m
附件重，按采用离网全封闭，每5步架栏杆一道，栏杆采用φ48*3.5mm钢管及2个扣件，安全网每跨距内每米高重量：
0.01*1.83=0.02KN/m（计划采用每立网重为0.01KN/m2施工泵房、进水间、前池、取水头部等高层建筑时，待搭设满堂门架施工时，考虑每6m铺设一道水平安全网）。
栏杆重：
1.83*2*0.038+0.0135*2/5/1.92=0.017KN/m
NGK2=0.045+0.02+0.017=0.082KN/m
3）施工荷载产生的轴向力NQik计算
ΣNQik=Qik*b*l=5*1.20*1.83
=10.98KN
（二）荷载计算
根据图可分别计算出主梁各截面处的实体面积及荷载。
主梁底板部分
1）钢筋砼自重：
实体面积（0.4×1.4×2.4+0.123
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