模板专项施工方案.docx
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模板专项施工方案
蓝爵尚筑居住小区32#住宅楼模版专项施工方案
蓝爵尚筑居住小区32#住宅楼
模
板
专
项
施
工
方
案
编制人：
审核人：
审批人：
编制单位：
昌吉华业建筑安装（集团）有限责任公司
编制日期：
年月日
模板专项施工方案
一、工程概况
工程名称
蓝爵尚筑居住小区32#住宅楼
工程地址
昌吉市
建筑面积
16991.00m2
建设规模
万元
结构形式
剪力墙结构
建设单位
新疆昌吉市庭园房地产开发有限责任公司
勘察单位
新疆时代岩土工程勘察设计研究院
资质等级
甲级
设计单位
新疆昊辰建筑规划设计研究院有限公司
资质等级
甲级
监理单位
新疆天正工程建设项目管理有限公司
资质等级
甲级
施工单位
昌吉华业建筑安装（集团）有限责任公司
资质等级
贰级
质监单位
昌吉市质监站
建筑物高度
68.95m
层数
地上23层、地下3层
m
宽度
m
合同范围
土建、水暖、电安装工程
合同性质
开工日期
年月日
竣工日期
年月日
安监单位
昌吉市安全监督站
模板施工的质量关系着整个混凝土分项工程的质量，因此，在施工前要认真熟悉施工图纸，根据工程特点制定该工程模板施工方案，保证混凝土结构构件的几何尺寸和相应位置的准确性；支撑系统要具有足够的强度和稳定性，能承受施工过程中的全部荷载；模板的构造要简单、安装方便，并便于钢筋的绑扎和混凝土的浇筑。
二、剪力墙模板安装
2.1工艺流程
施工准备→钢筋隐检→安装模板→办理预检
2.1.1准备工作材料及主要机具操作工具；配套模板、角模、对拉螺栓、穿墙螺栓及套管、操作平台、模板清理、刷隔离剂等。
2.1.2墙钢筋绑扎完毕后及时通知相关部门办理隐检手续。
2.1.3根据弹好墙身线、门窗口位置线和标高线进行支模，模板排列、内外支撑位置、间距及各种配件的设置均应按规范要求进行，墙模板的内外支撑系统必须坚固可靠，确保模板的整体稳定，剪力墙内外侧均采用双楞排架式支撑。
地下室采用ф14防水对拉螺栓，墙下部双向间距为300×400，上部双向间距为400×400，梁大于500高的加一道对拉螺栓，间距800。
±Ο以上墙体采用Φ14通丝螺栓间距为双向400加固。
2.1.4拆除模板时，要按程序进行，禁止用大力猛砸猛打。
在常温条件下，墙体混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。
2.1.5拆除模板顺序与安装模板顺序相反，首先拆下穿墙螺栓、支撑系统，后从上往下逐块拆除；如果模板与混凝土吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板，或用大锤砸模板尤其是拆门窗洞模板时不能用大锤砸模板，应保证拆模时不晃动混凝土墙体。
拆除全现浇结构模板时应先拆除外墙外侧模板，再拆内侧模板。
2.1.6拆下的模板应及时运往存放地点，分型号堆放整齐，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆，保证使用质量。
2.2墙模板计算书
墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：
直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
墙模板的总计算高度（m）:
H＝6.1；模板在高度方向分1段进行设计计算。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；纵距（m）:
1.00；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；模板支架搭设高度（m）:
5.6m；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.75；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.500；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.500；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.22/6=24cm3；
I=100×1.23/12=14.4cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.5×0.12×1+0.5×1=3.56kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×1=1kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×3.56+1.4×1=5.672kN/m
最大弯矩M=0.1×5.672×3002=51048N·mm；
面板最大应力计算值σ=M/W=51048/24000=2.127N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为2.127N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.56kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.56×3004/（100×9500×14.4×104）=0.143mm；
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.143mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
三、模板计算
1、梁模板计算
梁的截面尺寸以350mm×700mm为例进行计算，实际中可代入不同数据进行模板设计计算，采用木模板。
支架为φ48×3.5钢管，由小横杆，大横杆和立柱组成，小横杆间距300mm，立柱横向间距1000mm，纵向间距900mm。
一、荷载计算
底模自重0.055×0.75×0.12×1.2＝0.006KN/m
混凝土自重24×0.12×0.9×1.2＝3.11KN/m
钢筋自重1.5×0.12×0.9×1.2＝0.194KN/m
振捣混凝土荷载2×0.12×1.4＝0.34KN/m
合计：
3.65KN/m
乘以折减系数0.85q＝3.65×0.85＝3.10KN/m
二、底模验算
a）计算简图（按单跨简支梁计算）
b）抗弯强度验算
查手册表17-87，得
Μ＝ql/8＝9.04×0.32/8＝0.10KN/m
查手册表17-83，
得Wxj＝5.94×103mm3，Ixj＝26.97×104mm4。
σ＝Μ/W＝0.10×106/（5.94×103）
＝16.8N/mm2＜f＝205N/mm2（可以使用）
c）挠度验算
q’＝14.0KN/m
ω＝5q’l4/（384ΕI）＝5×14.0×0.34×1012/（384×2.06×105×2×26.97×104）
＝0.01mm＜[ω]＝1.5mm（可以使用）
三、小横杆验算
1、计算简图
在计算挠度时，梁作用在横杆上的荷载可简化为一个集中荷载计算。
P＝q·0.3＝9.04×0.3＝2.712KN
2、抗弯强度验算
M＝ΡL（2－b/L）/8＝2.712×1×（2－0.35/1）/8＝0.56KN.m
σ＝Μ/W＝0.56×106/（5.08×103）
＝110.23N/mm2＜f＝205N/mm2（可以使用）
3、挠度验算
p’＝q’×0.3＝14.0×0.3＝4.2KN
ω＝p’l3/（48ΕI）＝4.2×103×13/（48×2.06×105×12.19×104）
＝3.6mm＜[ω]＝l/250＝4mm（可以使用）
四、大横杆验算
一、计算简图
按连续梁计算，将小横杆传来的集中荷载简化成均布线荷载：
q＝9.04÷2＝4.52KΝ/mm
q’＝14.0÷2＝7.0KΝ/mm
查手册表17-18，φ48×3.5钢管的截面特征：
I＝2×12.19×104mm4
Wx＝2×5.08×103mm3
E＝2.06×105N/mm2
二、抗弯强度验算
查手册表2-14，得
M＝0.105ql2＝0.105×4.52×0.92＝0.38KΝ·m
σ＝M/W＝0.38×106/（5.08×103）＝74.8N/mm2＜f＝205N/mm2
三、挠度验算
查手册表2-14，得
ω＝0.644q’l4/（100ΕI）
＝0.644×7.0×0.93×1012/（100×2.06×105×12.19×104）
＝1.36mm＜[ω]＝l/250＝3.6mm（可以使用）
五、钢管立柱验算
梁支撑系统采用φ48×3.5钢管做立杆，连接方式为搭接连接，横杆步距为1.8m。
纵向间距为0.9m。
立杆稳定性验算：
σ＝N/Ψ/A≤f
式中：
N＝4.52×0.9＝4.07KN
A＝489mm2
Ψ由λ＝l/i
l＝μl0＝1.8×1.85＝3.33
查表得Ψ＝0.163
σ＝4.07×103/（0.163×489）＝51.06N/mm2＜f＝205N/mm2（可以使用）
4、楼板验算
采用竹胶合板模板，横杆和立柱用φ48×3.5焊接钢管，立柱间距1000mm。
荷载计算
底模自重0.75×0.055×0.3×1.2＝0.015KN/m
混凝土自重24×0.3×0.2×1.2＝1.73KN/m
钢筋自重1.1×0.2×0.3×1.2＝0.08KN/m
合计1.83KN/m
设计值：
q’＝1.83×0.85＝1.56KN/m
施工人员及设备荷载设计值：
2.5×0.3×1.4×0.85＝0.89KN/m
总荷载设计值：
q＝1.56+0.89＝2.45KN/m
底模验算
a）计算简图
b）抗弯强度验算
查手册表17-87，得
M＝q·a2/2＝2.45×0.09/2＝0.11KN·m
σ＝M/W＝0.11×106÷（5.94×103）
＝18.5N/mm2＜f＝205N/mm2（可以使用）
c）挠度验算
查手册表17-87，得
q’＝1.56KN/m
ω＝q’m（-l3+6m2l+3m3）/（24ΕIxj）
＝1.56×0.3×（-0.93+6×0.32×0.9+3×0.33）×1012÷（24×2.06×105×26.97×104）＝0.2mm＜[ω]＝1.5mm
小横杆验算
计算简图
将模板传来的集中荷载化为均布荷载，即
q1＝2.45×0.9/0.3＝7.35KN/m
q2＝1.56×0.9/0.3＝4.68KN/m
抗弯强度验算
查手册表17-87，得
M＝0.105q1l2＝0.105×7.35×0.92＝0.625KN·m
σ＝M/W＝0.625×106/（5.08×103）
＝123.03N/mm2＜fm＝205N/mm2（可以使用）
挠度验算
查手册表2-15，得
ω＝0.644q2l4/（100ΕI）
＝0.644×4.68×0.94×1012/（100×2.06×12.19×109）
＝1mm＜[ω]＝l/250＝4.8mm（可以使用）
钢管立柱验算
板支撑系统采用φ48×3.5钢管做立杆，连接方式为搭接连接，横杆步距为1.8m。
纵向间距为0.9m。
立杆稳定性验算：
σ＝N/Ψ/A≤f
式中：
N＝7.35×0.9＝6.62KN
A＝489mm2
Ψ由λ＝l/i
l＝μl0＝1.8×1.85＝3.33
查表得Ψ＝0.163
σ＝6.62×103/（0.163×489）＝83.05N/mm2＜f＝205N/mm2（可以使用）
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；
方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.5×0.3×0.12+0.5×0.3=1.068kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×0.3=0.3kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.068+1.4×0.3=1.702kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.702×12=0.17kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.17×106/64000=2.659N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.659N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×1.702×1=1.021kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.021×103/（2×60×80）=0.319N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.319N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.068kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×1.068×10004/（100×9000×2560000）=0.314mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.314mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.702kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.573kN·m；
最大变形Vmax=1.656mm；
最大支座力Qmax=6.188kN；
最大应力σ=572803.936/4490=127.573N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值127.573N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.656mm小于1000/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=6.188kN；
R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×2.9=0.374kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.5×1×1=0.5kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.5×0.12×1×1=3.06kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.934kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=（1+2）×1×1=3kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=8.921kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=8.921kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+2×0.1=1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=1.7；
L0/i=1700/15.9=107；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆受压应力计算值；σ=8921.268/（0.537×424）=39.182N/mm2；
立杆稳定性计算σ=39.182N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.2楼梯模板
楼梯侧模板采用定制整体木模板,底板采用复合钢模板,支撑系统采用钢管支撑施工。
楼梯模板支设前进行定位放样，首先依据设计图纸大样在楼梯间一侧墙面上进行放大样，标定梯梁、梯板、和平台板的标高及位置线，然后按大样支设模板。
为保证踏步尺寸准确，楼梯踏步采用反三角木控制尺寸，反三角木钉在方木上，三角木块两直角边分为踏步的高和宽，反三角木用模帮和立木支吊。
支设方法风下简图：
楼梯模板支设示意图
-平台立杆
-水平大横杆
-斜杆
-方木龙骨
-钢模板
-斜楞
-小横杆
-楼梯底模
-踏步挡板（木模）
-楼梯侧模（木模）
-连接楼梯踏步挡板之龙骨
4.3铺定型钢模板时，边夸一侧开始铺，每两块模板之间用U型卡连接，连接间距一般不大于30cm；楼板在大面积上采用大型号钢模板组合，在拼缝处用小型号模板或木板代替，但均要拼缝严密。
模板铺完后，用水平仪操测标高进行校正，并用靠尺找平。
标高校完后，将模板内杂物清理干净，办理预检。
5、模板拆除
5.1.柱模板拆除时，先拆掉柱斜撑拉杆，卸掉柱箍，再拆掉连接模板的U型卡然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。
5.2.楼板、梁模板拆除时，应先拆梁侧模，再拆楼板底模；拆楼板底模先拆掉上层排架水平钢管，使其垫木和模板自由坠落在下层排架上，待钢模全部运出后，再拆除支撑系统架体。
5.3.拆除梁侧模时（包括柱模板），混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。
板与梁底模拆除时，要根据施工规范要求作拆模试块试验，混凝土强度必须达到规范规定的拆模强度要求时才能拆模。
5.4.拆除时要逐块拆除，不得成片松口撬落或拉倒，拆除平台、楼层结构底模时要设临时支撑，防止大片模板坠落；所有拆下的模板要清理干净，刷上隔离剂，堆放整齐，以备下次再用。
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