落地式卸料平台方案 2.docx
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落地式卸料平台方案2
落地卸料平台方案审批表
建设单位:
上海新芃房地产开发有限公司
工程名称:
松江区新浜镇新颖路2号A-2动迁安置房项目
施工单位:
上海龙象建设集团有限公司编制人:
朱贵全制表日期:
2014年10月日
项
目
部
审
核
技术负责人:
审批意见:
项目部有关科(室)
技术科:
施工科:
安全科:
质量科:
综合科:
2014年月日
公
司
级
审
核
确
认
总工程师:
审批意见:
公司有关科(部)室
生产科:
技术科:
质安科:
材设科:
2014年月日
监理
审批
总监理工程师审批意见:
(建设单位项目负责人):
2014年月日
备注
该方案仅适用于松江区新浜镇新颖路2号A-2动迁安置房工程项目
安全技术专项施工方案
落
地
卸
料
平
台
上海龙象建设集团有限公司
新浜镇新颖路2号A-2动迁安置房项目部
2014-10-22
目录
1.工程概况3
2.编制依据3
3.外卸料平台方案选择3
4.施工准备4
5.施工工艺4
6.施工方法5
7.施工要求5
8.安全措施6
9.钢管落地卸料平台计算书7
1.工程概况
1.工程地址:
本工程建筑场地位於松江区新浜镇东至旺兴路、西至河道、南至新绿街、北至中心路。
2.工程内容:
拟建建筑主要由13F8幢、12F3幢、2F2幢、地下1层地下车库及PT、KT站、垃圾房、门卫等组成,用地面积45123.20m2,建筑总面积为88602.69m2,其中地上面积为72169.22m2,地下面积为16433.47m2。
3.相关单位:
工程名称:
松江区新浜镇新颖路2号A-2动迁安置房项目
建设单位:
上海新芃房地产开发有限公司
设计单位:
上海名亭建筑设计有限公司
监理单位:
上海城建工程建设监理有限公司
总包单位:
上海龙象建设集团有限公司
2.编制依据
1工程设计图纸及相关的施工文件和现场条件;
2《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
3.外卸料平台方案选择
根据本工程的特点,12#、13#房建筑物高度为2层,主要考虑在主体施工期间需要,保证工程顺利进行,设计使用脚手架式卸料平台方案:
满堂式钢管脚手架卸料平台方案,共搭设2个卸料平台,卸料平台尺寸为4500mm×3000mm,卸料平台位于脚手架外立杆200mm,并与每层结构连接,连接采用八字撑硬拉结形式,结构预设钢管(见附图)。
钢管脚手架立杆纵横向间距为1000mm,横杆步距1500㎜,脚手架设剪刀撑。
卸料平台顶部采用木架板,板厚50mm。
卸料平台上允许最大荷载1吨。
卸料平台见附图。
4.施工准备
4.1采用外径φ48mm,壁厚3.6mm的钢管,每米的质量为3.84kg。
立杆和纵向水平杆的长度为4~6m,横向水平杆3~4.5m。
管面无凹凸,无庇点、裂纹及变形,对弯曲、压扁、锈蚀严重的禁止使用。
如钢管要求切割,两端切口须平直,严禁斜口、毛口、卷口等现象。
扣件需要有出场合格证。
4.2扣件采用直角扣件、对接扣件、回转扣件三种,扣件应采用锻铸铁扣件,不得有裂纹、气孔、不宜有疏松、砂眼等其他影响使用性能的铸铁缺陷;禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件,扣件与钢管的贴合面必须严格整形,保证与钢管扣紧时接触良好;扣件表面应经常进行防锈及除锈处理。
严禁使用不合格、锈蚀、有裂缝和滑牙的扣件。
扣件需要有出厂合格证。
4.3脚手板应采用木板,厚度不小于50mm,板宽200—300mm,严禁使用有扭纹、破裂的木板。
4.4密目网及安全网应选用优质产品,网眼大小及抗拉强度及抗老化性能应符合要求,必须选用建委推荐产品。
4.5脚手架施工作业人员应持证上岗,并应佩戴安全带、安全帽、防滑鞋等配备情况。
4.6基础为150mm厚商品砼。
5.施工工艺
落地脚手架卸料平台施工顺序:
材料配备→定位铺设垫板→设纵向扫地杆→按放线位置架设立杆与扫地杆连接→架设水平杆→逐步向上连接→架设剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→设防护栏杆。
6.施工方法
6.1本工程落地式脚手架卸料平台按立杆纵距1m,立杆横距0.9m,步距1.5m布置。
先立里排立杆,后立外排立杆。
每排立杆宜先立两头的,再立中间。
互相看齐后,立中间部分杆。
卸料平台内、外两立杆的连线要与墙面垂直。
立杆接长时,宜先立外排,后立内排。
在搭设时立杆的布置,间隔交叉不同长度的钢管,将相邻立杆的对接接头位于不同的高度上,使立杆受载的薄弱截面错开。
6.2立杆底垫脚手板,设钢底座,在立杆底在距底座200mm处,设置纵向扫地杆,连接立杆下端,防止立杆底端在纵向发生位移。
在纵向扫地杆上设置横向扫地杆,连接立杆下端,防止立杆底部在横向发生位移。
靠近立杆的横向水平杆应紧围于立杆上。
纵向横杆应紧靠立杆用扣件与横向横杆扣牢,横向水平杆与立杆的交接处,横向水平杆伸出10cm。
在布置横向水平杆时,沿高度方向在立杆两侧交替布置,沿纵向两横排主杆之间相向布置。
6.3随脚手架的高度进行剪刀撑架设。
7.施工要求
7.1立杆的垂直度允许偏差不大于架高的1/200,要求立杆首根有长有短,错开搭设。
同一步内外两根纵向水平杆的接头要相互错开,不宜在同一跨间内;同一跨间内的上下两根纵向水平杆的接头要错开50cm以上。
7.2纵向水平杆同一排水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/300,且不大于5cm,纵向水平杆要布置在立杆的内侧,其长度不宜小于3跨,且各接头中心距立杆的距离小于1/3跨度。
7.3用于连接纵向水平杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,不应朝上,螺栓要朝上,以防雨水进入钢管内,直角扣件开口不得朝下;为确保安全,内外立管连接必须用对接扣件,不得采用搭接。
7.4脚手架各杆件相交伸出端头,均应大于10cm,以防杆件滑脱。
7.5脚手架立杆底座沉降≤10mm,步距偏差±20mm,纵距偏差±50mm,横距偏差±20mm。
7.6剪刀撑必须随脚手架的高度进行满设,其要求为45º—60º之间。
剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的小横杆进行连接,底部斜杆的下端应置于垫板上。
剪刀撑斜杆的接长,均采用搭接,搭接长度不小于1m,设置3个旋转扣件固定。
7.7连墙杆应靠近节点设置,距主节点不应大于300mm。
连墙杆必须与建筑结构部位连接,以确保承载能力。
严禁在脚手架使用期间拆除连墙杆。
在拆除卸料平台时,应在其他杆件拆到连墙杆高度时,最后拆除连墙杆。
7.8脚手板采用大于5cm厚木板,必须按脚手架宽度满铺,铺稳,固定牢固。
8.安全措施
8.1搭拆脚手架必须持证上岗,操作人员必须戴好安全帽;严禁酒后作业;使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人;登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。
8.2落地式脚手架在搭设前做好排水沟,保证在下雨时不积水,保证地基安全。
8.2搭设或拆脚手架时,必须划出安全区,设警戒标志,并要有专人负责,阻止闲人靠近工作区域。
8.3搭设脚手架起步时,设临时剪刀撑及临时抛撑,搭设中要随时按要求做好脚手架与主体拉撑工作,铺好脚手板,固定好挡脚板和防护栏杆,拉好安全网。
8.4严格控制脚手架上的荷载,不得超载,以确保脚手架畅通及安全。
8.5拆下的零配件要装入容器内,用吊蓝吊下;拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从上往下抛掷。
8.6拆除架子在使用电气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落。
8.7脚手架由工地安全员定期检查(如立杆垂直度,沉降观测等)。
发现问题及时采取措施予以解决。
8.8每日收工前应清理卸料平台,将卸料平台上的垃圾清运出去;在任何情况下,严禁自卸料平台向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。
9.钢管落地卸料平台计算书
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):
1.00,立杆步距h(m):
1.50;
立杆纵向间距lb(m):
0.80,平台支架计算高度H(m):
4.00;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
900.00;
钢管类型(mm):
Φ48×3.0,扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆自重(kN/m):
0.150;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
4.000;
施工均布荷载(kN/m2):
4.000;
3.地基参数
地基土类型:
素填土;地基承载力标准值(kPa):
120.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.15+0.3×0.9=0.42kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=4×0.9=3.6kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=4×0.9=3.6kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.42+1.2×3.6=4.824kN/m;
均布活载:
q2=1.4×3.6=5.04kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×4.824×0.82+0.117×5.04×0.82=0.686kN.m;
最大支座力N=1.1×4.824×0.8+1.2×5.04×0.8=9.084kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.686×106/(4490)=152.813N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力152.813N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=4.02kN/m;
均布活载:
p=3.6kN/m;
ν=(0.677×4.02+0.990×3.6)×8004/(100×2.06×105×107800)=1.159mm;
纵向钢管的最大挠度为1.159mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=9.084kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.781kN.m;
最大变形Vmax=1.617mm;
最大支座力Qmax=9.662kN;
最大应力σ=174.014N/mm2;
横向钢管的计算应力174.014N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.617mm小于支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.662kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×4=0.516kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.15×1=0.15kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×0.8×1=0.24kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=4×0.8×1=3.2kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.106kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=4×0.8×1=3.2kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.106+1.4×3.2=9.408kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=9.408kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m;
L0/i=2975.85/15.9=187;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205;
钢管立杆受压应力计算值;σ=9407.68/(0.205×424)=108.234N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=108.234N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1700/15.9=107;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537;
钢管立杆受压应力计算值;σ=9407.68/(0.537×424)=41.318N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=41.318N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×kc=120kPa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=47.04kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
N=9.41kN;
基础底面面积:
A=0.2m2。
p=47.04≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求!
一、参数信息:
1.基本参数
立杆横向间距或排距la(m):
1.50,立杆步距h(m):
1.50;
立杆纵向间距lb(m):
1.50,平台支架计算高度H(m):
11.00;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):
0.10,平台底钢管间距离(mm):
300.00;
钢管类型(mm):
Φ48×3.5,扣件连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.200;
栏杆自重(kN/m):
0.050;
材料堆放最大荷载(kN/m2):
4.000;
施工均布荷载(kN/m2):
2.000;
3.地基参数
地基土类型:
素填土;地基承载力标准值(kPa):
135.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.20;地基承载力调整系数:
1.00。
二、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算,截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3;
截面惯性矩I=12.19cm4;
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板与栏杆自重(kN/m):
q11=0.05+0.2×0.3=0.11kN/m;
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m):
q12=4×0.3=1.2kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m):
p1=2×0.3=0.6kN/m
2.强度验算:
依照《规范》5.2.4规定,纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和;
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布荷载:
q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.11+1.2×1.2=1.572kN/m;
均布活载:
q2=1.4×0.6=0.84kN/m;
最大弯距Mmax=0.1×1.572×12+0.117×0.84×12=0.255kN.m;
最大支座力N=1.1×1.572×1+1.2×0.84×1=2.737kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.255×106/(5080)=50.291N/mm2;
纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
纵向钢管的计算应力50.291N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度;
计算公式如下:
均布恒载:
q=q11+q12=1.31kN/m;
均布活载:
p=0.6kN/m;
ν=(0.677×1.31+0.990×0.6)×10004/(100×2.06×105×121900)=0.59mm;
纵向钢管的最大挠度为0.59mm小于纵向钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力,P=2.737kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.921kN.m;
最大变形Vmax=2.355mm;
最大支座力Qmax=9.955kN;
最大应力σ=181.381N/mm2;
横向钢管的计算应力181.381N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为2.355mm小于支撑钢管的最大容许挠度1000/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.955kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×11=1.42kN;
(2)栏杆的自重(kN):
NG2=0.05×1=0.05kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.2×1×1=0.2kN;
(4)堆放荷载(kN):
NG4=4×1×1=4kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.67kN;
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=2×1×1=2kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.67+1.4×2=9.604kN;
六、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=9.604kN;
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ-------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
KH----高度调整系数:
KH=1/(1+0.005×(11-4))=0.966;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1μh
(1)
l0=h+2a
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.167;
μ----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;μ=1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.1m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.7×1.5=2.976m;
L0/i=2975.85/15.8=188;
由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203;
钢管立杆受压应力计算值;σ=9604.12/(0.203×489)=96.75N/mm2;
钢管立杆稳定性验算σ=96.75N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
公式
(2)的计算结果:
L0/i=1700/15.8=108;
由长细比l0/i的结果查表得到