小方坯连铸漏钢原因分析及预防措施.docx
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小方坯连铸漏钢原因分析及预防措施
小方坯连铸漏钢原因分析及预防措施
发表日期：
2007年10月31日【编辑录入：
meimei】
摘要:
从钢种、结晶器状况、过热度、拉速、振动、保护渣性能、工艺操作等方面分析了安钢二炼钢2号方坯连铸机产生漏钢的原因，并采取相应措施，取得了较好的效果。
关键词：
小方坯；漏钢分析;改进措施
安阳钢铁股份有限公司第二炼钢厂（以下简称安钢二炼钢）2号方坯连铸机采用浸入式水口加保护渣保护浇注工艺.2004年铸机平均溢漏钢率为0．68％，上半年平均为0．9％，最高月份为1．2％,溢漏事故多，已严重影响了连铸生产.为促进连铸生产顺行,同时也为铸机高效化生产打下基础，于2005年元月开始对2号方坯连铸机溢漏钢进行攻关,并取得了显著效果。
1工艺现状
安钢二炼钢2号连铸机始建于1989年，铸机类型为国产SFR—6型四机四流小方坯连铸机，铸坯断面为120mm×120mm，采用定径水口、浸人式水口、保护渣和事故摆槽等浇注方式。
目前,主要浇注钢种为Q235B、HRB335、HRB400、Q345B等钢种，连铸机主要技术参数为：
流间距1100mm;正常拉速2．8～3．5m／min；铜管长度850mm；铜管壁厚12．5mm；铜管材质为脱氧磷铜;水缝宽度3．5mm；结晶器倒锥度（0．56％～0．76％）／m；结晶器水量95~100m3／h；结晶器水压0．6~0．7MPa；振动结构形式为半板簧振动。
2漏钢事故概况
2004年2号机溢漏钢569次,统计结果见图1，角裂漏钢占69％，为主要漏钢类型,下渣漏钢和拉断漏钢分别占14．9%和6．7%。
因此，控制角裂漏钢可以大幅度降低溢漏钢率。
角裂漏钢铸坯的形貌如图2所示，角裂漏钢主要发生在出结晶器坯壳距角部10～25mm处，漏钢长度100～200mm，沿漏钢部位的上下有纵裂缺陷。
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摘要:
从钢种、结晶器状况、过热度、拉速、振动、保护渣性能、工艺操作等方面分析了安钢二炼钢2号方坯连铸机产生漏钢的原因，并采取相应措施，取得了较好的效果。
关键词：
小方坯；漏钢分析;改进措施
安阳钢铁股份有限公司第二炼钢厂（以下简称安钢二炼钢）2号方坯连铸机采用浸入式水口加保护渣保护浇注工艺。
2004年铸机平均溢漏钢率为0．68％，上半年平均为0．9％，最高月份为1．2％，溢漏事故多，已严重影响了连铸生产。
为促进连铸生产顺行,同时也为铸机高效化生产打下基础，于2005年元月开始对2号方坯连铸机溢漏钢进行攻关，并取得了显著效果。
1工艺现状
安钢二炼钢2号连铸机始建于1989年,铸机类型为国产SFR—6型四机四流小方坯连铸机,铸坯断面为120mm×120mm，采用定径水口、浸人式水口、保护渣和事故摆槽等浇注方式。
目前，主要浇注钢种为Q235B、HRB335、HRB400、Q345B等钢种,连铸机主要技术参数为：
流间距1100mm；正常拉速2．8～3．5m／min；铜管长度850mm;铜管壁厚12．5mm；铜管材质为脱氧磷铜;水缝宽度3．5mm;结晶器倒锥度（0．56％～0．76％）／m；结晶器水量95～100m3／h；结晶器水压0．6~0．7MPa；振动结构形式为半板簧振动.
2漏钢事故概况
2004年2号机溢漏钢569次，统计结果见图1，角裂漏钢占69％，为主要漏钢类型,下渣漏钢和拉断漏钢分别占14．9%和6．7％。
因此，控制角裂漏钢可以大幅度降低溢漏钢率。
角裂漏钢铸坯的形貌如图2所示，角裂漏钢主要发生在出结晶器坯壳距角部10～25mm处,漏钢长度100～200mm,沿漏钢部位的上下有纵裂缺陷。
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3原因分析
3．1钢种的影响
我厂主要生产低碳钢，其在结晶器内形成的初生坯壳，在固相线温度以下25～50℃时发生包晶反应（δ+L—γ）,并伴随较大线收缩，坯壳与结晶器壁脱离产生大的气隙,导出热流减少，坯壳变薄，而且厚度不均匀。
当坯壳所受应力超过其抗拉强度时，在坯壳薄弱处产生应力集中出现细小纵裂纹，出结晶器坯壳由于失去支撑以及受二冷强冷影响，裂纹进一步扩大，发生漏钢.相同冷却条件下，低合金钢比普碳钢温降速度大，凝固快,在一次冷却不均匀时，坯壳厚度差别更大,裂纹敏感性更强，在热应力和形变应力共同作用下，易在坯壳薄弱处开裂,从而极易发生角裂漏钢。
2005年元月2号机生产0235B钢1103炉，生产HRB335钢808炉，当月溢漏钢统计结果见表1,在11次角裂漏钢中，低合金钢占10次。
3．2结晶器的影响
（1）结晶器水缝的影响：
方坯角部属二维传热，坯壳收缩早，强度高，而坯壳四面受钢水静压力作用压向铜管壁,在偏离角部10～25mm处出现较大气隙，传热减弱，此处坯壳薄，而且受拉应力作用。
结晶器水缝不均匀，将直接造成坯壳厚度不均匀，产生的拉应力也不等,较大拉应力作用在偏离角处，产生微裂纹，出结晶器下口坯壳发生鼓肚，形变应力增加，裂纹进一步扩大，撕裂坯壳,发生角裂漏钢。
2号连铸机结晶器水缝由于长期不调整，造成上下口水缝调整螺钉与铜管壁间隙大，检查发现，铜管在内水套中可以明显摇摆,上下口同侧面水缝差别大于0．5mm，装配后甚至出现歪斜.此类铜管上机后寿命很短，一般在1500t以内，主要原因是角裂漏钢事故频发,漏钢部位集中在水缝大的一侧偏离角处。
（2）铜管内腔倒锥度的影响：
结晶器传热的热阻主要是气隙，气隙小，则热阻小，气隙大,则热阻大。
结晶器使用前期，铜管内腔曲线比较接近坯壳收缩曲线，气隙均匀,传热均匀,坯壳厚度也较均匀。
在使用过程中，铜管不断磨损和受热变形。
到使用中、后期，总锥度变小,而且，弯液面下传热量大,铜管局部发生变形，也增加了坯壳的不均匀性。
坯壳在结晶器下部易发生鼓肚，取样显示，120mm×120mm铸坯鼓肚量大于2mm易发生偏离角内裂，出结晶器后坯壳失去支撑，易发生漏钢。
2005年元月216号铜管寿命2491t,使用前后内腔曲线对比如图3所示。
由图3可以清晰地看出，使用后弧面在距上口50~100mm间距内已形成正锥度,测弧总锥度小于0.4mm,而且距上口200～400mm和500～700mm间距内侧弧无锥度，侧内锥度比侧外锥度小,这与内弧东侧角裂漏钢多相吻合。
（3）铜管内表面的影响：
铜管在使用过程中，由于处理漏钢事故放置冷钢过量且歪斜，造成面部和角部划伤,深度大于1mm以上，在拉钢过程中，划伤处坯壳与铜管壁之间热阻大,坯壳薄，容易出现凹陷，且凹陷底部有明显裂纹，此时如过热度增加或突然提高拉速,容易在裂纹处漏钢。
铜管制作质量差,特别是铜管面部和角部局部镀层的脱落,增加了热阻,造成传热不稳定，容易引起漏钢。
另外，铜管坯料中有沙眼,随着结晶器过钢量的增加，铜管内表面磨损,沙眼漏出,出现挂钢现象，严重时造成裂纹漏钢。
3．3过热度和拉速的影响
裂纹漏钢与中包温度和拉速关系密切，保证钢水有一定的过热度，能保证钢水顺利浇完。
理论研究表明，过热度每增加10℃，结晶器出口坯壳厚度减少3%，温度过高，就会造成出结晶器坯壳薄和高温强度低，受到的应力一旦撕破坯壳，就容易产生裂纹漏钢。
对2号机2005年1月浇铸HRB335钢的中间包温度统计见表2，分析结果如图4所示,中间包温度愈高，漏钢率愈高，中包温度达到1550℃以上,漏钢率急剧升高。
较快的拉速尤其是高过热度时提高拉速会加剧坯壳生长的不均匀性,我厂2号机浇注钢水过热度在40℃以上，拉速大于3．3m／min，即使在结晶器使用前期也容易出现角裂漏钢.
摘要：
从钢种、结晶器状况、过热度、拉速、振动、保护渣性能、工艺操作等方面分析了安钢二炼钢2号方坯连铸机产生漏钢的原因，并采取相应措施，取得了较好的效果。
关键词：
小方坯;漏钢分析;改进措施
安阳钢铁股份有限公司第二炼钢厂（以下简称安钢二炼钢）2号方坯连铸机采用浸入式水口加保护渣保护浇注工艺。
2004年铸机平均溢漏钢率为0．68％，上半年平均为0．9％,最高月份为1．2％,溢漏事故多，已严重影响了连铸生产.为促进连铸生产顺行，同时也为铸机高效化生产打下基础，于2005年元月开始对2号方坯连铸机溢漏钢进行攻关，并取得了显著效果。
1工艺现状
安钢二炼钢2号连铸机始建于1989年，铸机类型为国产SFR—6型四机四流小方坯连铸机，铸坯断面为120mm×120mm，采用定径水口、浸人式水口、保护渣和事故摆槽等浇注方式。
目前，主要浇注钢种为Q235B、HRB335、HRB400、Q345B等钢种，连铸机主要技术参数为:
流间距1100mm；正常拉速2．8～3．5m／min；铜管长度850mm；铜管壁厚12．5mm；铜管材质为脱氧磷铜；水缝宽度3．5mm；结晶器倒锥度（0．56%～0．76％）／m;结晶器水量95～100m3／h；结晶器水压0．6～0．7MPa;振动结构形式为半板簧振动.
2漏钢事故概况
2004年2号机溢漏钢569次，统计结果见图1，角裂漏钢占69％，为主要漏钢类型，下渣漏钢和拉断漏钢分别占14．9％和6．7％。
因此，控制角裂漏钢可以大幅度降低溢漏钢率。
角裂漏钢铸坯的形貌如图2所示，角裂漏钢主要发生在出结晶器坯壳距角部10~25mm处,漏钢长度100～200mm,沿漏钢部位的上下有纵裂缺陷.
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3原因分析
3．1钢种的影响
我厂主要生产低碳钢，其在结晶器内形成的初生坯壳,在固相线温度以下25~50℃时发生包晶反应（δ+L-γ），并伴随较大线收缩，坯壳与结晶器壁脱离产生大的气隙，导出热流减少，坯壳变薄，而且厚度不均匀。
当坯壳所受应力超过其抗拉强度时，在坯壳薄弱处产生应力集中出现细小纵裂纹，出结晶器坯壳由于失去支撑以及受二冷强冷影响，裂纹进一步扩大,发生漏钢。
相同冷却条件下,低合金钢比普碳钢温降速度大，凝固快,在一次冷却不均匀时，坯壳厚度差别更大，裂纹敏感性更强,在热应力和形变应力共同作用下,易在坯壳薄弱处开裂,从而极易发生角裂漏钢。
2005年元月2号机生产0235B钢1103炉，生产HRB335钢808炉，当月溢漏钢统计结果见表1，在11次角裂漏钢中,低合金钢占10次。
3．2结晶器的影响
（1）结晶器水缝的影响：
方坯角部属二维传热，坯壳收缩早，强度高，而坯壳四面受钢水静压力作用压向铜管壁，在偏离角部10~25mm处出现较大气隙，传热减弱,此处坯壳薄,而且受拉应力作用.结晶器水缝不均匀，将直接造成坯壳厚度不均匀，产生的拉应力也不等，较大拉应力作用在偏离角处，产生微裂纹,出结晶器下口坯壳发生鼓肚,形变应力增加，裂纹进一步扩大，撕裂坯壳,发生角裂漏钢。
2号连铸机结晶器水缝由于长期不调整，造成上下口水缝调整螺钉与铜管壁间隙大，检查发现，铜管在内水套中可以明显摇摆，上下口同侧面水缝差别大于0．5mm,装配后甚至出现歪斜。
此类铜管上机后寿命很短，一般在1500t以内，主要原因是角裂漏钢事故频发，漏钢部位集中在水缝大的一侧偏离角处。
（2）铜管内腔倒锥度的影响：
结晶器传热的热阻主要是气隙，气隙小，则热阻小，气隙大，则热阻大。
结晶器使用前期，铜管内腔曲线比较接近坯壳收缩曲线，气隙均匀，传热均匀，坯壳厚度也较均匀.在使用过程中,铜管不断磨损和受热变形。
到使用中、后期，总锥度变小，而且，弯液面下传热量大，铜管局部发生变形，也增加了坯壳的不均匀性.坯壳在结晶器下部易发生鼓肚，取样显示，120mm×120mm铸坯鼓肚量大于2mm易发生偏离角内裂，出结晶器后坯壳失去支撑，易发生漏钢。
2005年元月216号铜管寿命2491t，使用前后内腔曲线对比如图3所示。
由图3可以清晰地看出，使用后弧面在距上口50~100mm间距内已形成正锥度，测弧总锥度小于0.4mm，而且距上口200～400mm和500～700mm间距内侧弧无锥度，侧内锥度比侧外锥度小,这与内弧东侧角裂漏钢多相吻合。
（3）铜管内表面的影响：
铜管在使用过程中,由于处理漏钢事故放置冷钢过量且歪斜，造成面部和角部划伤,深度大于1mm以上，在拉钢过程中，划伤处坯壳与铜管壁之间热阻大,坯壳薄,容易出现凹陷,且凹陷底部有明显裂纹，此时如过热度增加或突然提高拉速,容易在裂纹处漏钢。
铜管制作质量差，特别是铜管面部和角部局部镀层的脱落，增加了热阻，造成传热不稳定,容易引起漏钢.另外,铜管坯料中有沙眼,随着结晶器过钢量的增加，铜管内表面磨损，沙眼漏出，出现挂钢现象,严重时造成裂纹漏钢。
3．3过热度和拉速的影响
裂纹漏钢与中包温度和拉速关系密切，保证钢水有一定的过热度,能保证钢水顺利浇完.理论研究表明，过热度每增加10℃，结晶器出口坯壳厚度减少3%，温度过高，就会造成出结晶器坯壳薄和高温强度低,受到的应力一旦撕破坯壳，就容易产生裂纹漏钢.对2号机2005年1月浇铸HRB335钢的中间包温度统计见表2，分析结果如图4所示，中间包温度愈高,漏钢率愈高，中包温度达到1550℃以上，漏钢率急剧升高。
较快的拉速尤其是高过热度时提高拉速会加剧坯壳生长的不均匀性，我厂2号机浇注钢水过热度在40℃以上，拉速大于3．3m／min，即使在结晶器使用前期也容易出现角裂漏钢。
3．4振动的影响
振动仿弧差，偏摆量大，会对坯壳产生剪力,影响保护渣的润滑，增大拉坯阻力。
从传热角度分析,振动仿弧差，偏摆量大，会增大坯壳与铜管间气隙的不均匀性，导致坯壳厚度的差异增大。
元月25日第3流连续发生多次角裂漏钢，停机检查发现，振动框架内东侧卡钢渣，造成振动不平稳，结晶器偏摆严重，坯壳对铜管内腔两侧和内东角磨损严重,偏角部传热不均匀导致角裂漏钢。
3．5保护渣的影响
保护渣的特性指标如粘度、熔化速度、熔点对保护渣使用效果影响较大。
熔点高,熔速低，液渣层薄；粘度高，液渣流动性差，渣耗小,不能均匀填充气隙，结晶器传热不均匀，我厂2号连铸机使用预熔型保护渣,设计拉速2．7～3．1m／min，其性能指标见表3，当铸机提速到3．3m／min以上,由于保护渣熔点高，粘度大,熔速慢，液渣层厚度减小，特别当拉速波动大时,液渣膜及不均匀，易出现粘接拉断现象。
摘要:
从钢种、结晶器状况、过热度、拉速、振动、保护渣性能、工艺操作等方面分析了安钢二炼钢2号方坯连铸机产生漏钢的原因，并采取相应措施,取得了较好的效果。
关键词：
小方坯；漏钢分析；改进措施
安阳钢铁股份有限公司第二炼钢厂（以下简称安钢二炼钢）2号方坯连铸机采用浸入式水口加保护渣保护浇注工艺。
2004年铸机平均溢漏钢率为0．68%,上半年平均为0．9％，最高月份为1．2%,溢漏事故多，已严重影响了连铸生产.为促进连铸生产顺行，同时也为铸机高效化生产打下基础，于2005年元月开始对2号方坯连铸机溢漏钢进行攻关,并取得了显著效果。
1工艺现状
安钢二炼钢2号连铸机始建于1989年，铸机类型为国产SFR-6型四机四流小方坯连铸机，铸坯断面为120mm×120mm，采用定径水口、浸人式水口、保护渣和事故摆槽等浇注方式。
目前,主要浇注钢种为Q235B、HRB335、HRB400、Q345B等钢种，连铸机主要技术参数为：
流间距1100mm；正常拉速2．8～3．5m／min;铜管长度850mm;铜管壁厚12．5mm；铜管材质为脱氧磷铜；水缝宽度3．5mm；结晶器倒锥度（0．56％～0．76%）／m；结晶器水量95～100m3／h；结晶器水压0．6～0．7MPa；振动结构形式为半板簧振动。
2漏钢事故概况
2004年2号机溢漏钢569次,统计结果见图1，角裂漏钢占69％，为主要漏钢类型，下渣漏钢和拉断漏钢分别占14．9％和6．7％.因此，控制角裂漏钢可以大幅度降低溢漏钢率.角裂漏钢铸坯的形貌如图2所示，角裂漏钢主要发生在出结晶器坯壳距角部10～25mm处,漏钢长度100～200mm，沿漏钢部位的上下有纵裂缺陷.
3原因分析
3．1钢种的影响
我厂主要生产低碳钢，其在结晶器内形成的初生坯壳,在固相线温度以下25~50℃时发生包晶反应（δ+L-γ）,并伴随较大线收缩，坯壳与结晶器壁脱离产生大的气隙，导出热流减少，坯壳变薄，而且厚度不均匀。
当坯壳所受应力超过其抗拉强度时，在坯壳薄弱处产生应力集中出现细小纵裂纹，出结晶器坯壳由于失去支撑以及受二冷强冷影响，裂纹进一步扩大，发生漏钢。
相同冷却条件下，低合金钢比普碳钢温降速度大，凝固快，在一次冷却不均匀时，坯壳厚度差别更大，裂纹敏感性更强，在热应力和形变应力共同作用下，易在坯壳薄弱处开裂，从而极易发生角裂漏钢.2005年元月2号机生产0235B钢1103炉，生产HRB335钢808炉，当月溢漏钢统计结果见表1,在11次角裂漏钢中,低合金钢占10次。
3．2结晶器的影响
（1）结晶器水缝的影响:
方坯角部属二维传热，坯壳收缩早，强度高，而坯壳四面受钢水静压力作用压向铜管壁，在偏离角部10~25mm处出现较大气隙，传热减弱，此处坯壳薄，而且受拉应力作用。
结晶器水缝不均匀，将直接造成坯壳厚度不均匀，产生的拉应力也不等，较大拉应力作用在偏离角处,产生微裂纹，出结晶器下口坯壳发生鼓肚，形变应力增加，裂纹进一步扩大，撕裂坯壳，发生角裂漏钢.2号连铸机结晶器水缝由于长期不调整，造成上下口水缝调整螺钉与铜管壁间隙大，检查发现，铜管在内水套中可以明显摇摆，上下口同侧面水缝差别大于0．5mm,装配后甚至出现歪斜.此类铜管上机后寿命很短,一般在1500t以内,主要原因是角裂漏钢事故频发，漏钢部位集中在水缝大的一侧偏离角处。
（2）铜管内腔倒锥度的影响：
结晶器传热的热阻主要是气隙，气隙小，则热阻小，气隙大，则热阻大.结晶器使用前期,铜管内腔曲线比较接近坯壳收缩曲线，气隙均匀，传热均匀,坯壳厚度也较均匀。
在使用过程中,铜管不断磨损和受热变形。
到使用中、后期，总锥度变小,而且，弯液面下传热量大，铜管局部发生变形，也增加了坯壳的不均匀性.坯壳在结晶器下部易发生鼓肚，取样显示，120mm×120mm铸坯鼓肚量大于2mm易发生偏离角内裂，出结晶器后坯壳失去支撑，易发生漏钢。
2005年元月216号铜管寿命2491t,使用前后内腔曲线对比如图3所示。
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由图3可以清晰地看出，使用后弧面在距上口50~100mm间距内已形成正锥度,测弧总锥度小于0.4mm，而且距上口200～400mm和500～700mm间距内侧弧无锥度，侧内锥度比侧外锥度小，这与内弧东侧角裂漏钢多相吻合。
（3）铜管内表面的影响：
铜管在使用过程中，由于处理漏钢事故放置冷钢过量且歪斜，造成面部和角部划伤，深度大于1mm以上，在拉钢过程中，划伤处坯壳与铜管壁之间热阻大，坯壳薄，容易出现凹陷，且凹陷底部有明显裂纹，此时如过热度增加或突然提高拉速，容易在裂纹处漏钢.
铜管制作质量差，特别是铜管面部和角部局部镀层的脱落，增加了热阻，造成传热不稳定，容易引起漏钢。
另外，铜管坯料中有沙眼，随着结晶器过钢量的增加，铜管内表面磨损，沙眼漏出，出现挂钢现象,严重时造成裂纹漏钢。
3．3过热度和拉速的影响
裂纹漏钢与中包温度和拉速关系密切,保证钢水有一定的过热度，能保证钢水顺利浇完。
理论研究表明,过热度每增加10℃，结晶器出口坯壳厚度减少3％，温度过高，就会造成出结晶器坯壳薄和高温强度低，受到的应力一旦撕破坯壳，就容易产生裂纹漏钢.对2号机2005年1月浇铸HRB335钢的中间包温度统计见表2，分析结果如图4所示，中间包温度愈高,漏钢率愈高,中包温度达到1550℃以上，漏钢率急剧升高。
较快的拉速尤其是高过热度时提高拉速会加剧坯壳生长的不均匀性，我厂2号机浇注钢水过热度在40℃以上,拉速大于3．3m／min,即使在结晶器使用前期也容易出现角裂漏钢。
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3．4振动的影响
振动仿弧差，偏摆量大，会对坯壳产生剪力，影响保护渣的润滑，增大拉坯阻力。
从传热角度分析，振动仿弧差，偏摆量大,会增大坯壳与铜管间气隙的不均匀性，导致坯壳厚度的差异增大。
元月25日第3流连续发生多次角裂漏钢,停机检查发现，振动框架内东侧卡钢渣，造成振动不平稳，结晶器偏摆严重，坯壳对铜管内腔两侧和内东角磨损严重，偏角部传热不均匀导致角裂漏钢。
3．5保护渣的影响
保护渣的特性指标如粘度、熔化速度、熔点对保护渣使用效果影响较大。
熔点高，熔速低,液渣层薄;粘度高,液渣流动性差，渣耗小，不能均匀填充气隙，结晶器传热不均匀，我厂2号连铸机使用预熔型保护渣,设计拉速2．7～3．1m／min,其性能指标见表3，当铸机提速到3．3m／min以上,由于保护渣熔点高，粘度大，熔速慢，液渣层厚度减小，特别当拉速波动大时，液渣膜及不均匀,易出现粘接拉断现象。
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3．6二冷的影响
刚出结晶器的坯壳温度高又失去支撑,此时,需要均匀强冷促使坯壳快速生长.如果二冷上部局部冷却过弱出现返熔现象，在高拉速条件下容易产生漏钢事故.2005年9月,我厂曾发生拉钢过程中，因二冷电磁阀故障突然停水造成角裂漏钢的事故。
3．7操作因素的影响
（1）浸入式水口不对中，钢流中心偏移,坯壳局部冲刷严重，减小了坯壳厚度，严重时出现结晶器翻钢现象,在结晶器使用中、后期易发生角裂漏钢;
（2）结晶器液面不稳定,导致拉速波动大，凝固曲线偏离铜管内腔曲线，易发生坯壳厚度不均匀，在结晶器使用后期易发生出结晶器口角裂漏钢,角裂漏钢往往发生在拉速调整后的一小段时间内,因此,要尽可能保证拉速稳定，不能以调整拉速来适应钢水温度、冶炼周期和供钢节奏，而是应积极保证钢水供应和钢水质量，满足连铸需求；
（3）浸入式水口寿命短，更换频繁,更换时需将中间包整体升高,出现其它流次水口插入深度过浅，液面不稳定现象，易造成卷渣漏钢;
（4）原水口耐材不配套，上下水口之间接冷钢,用小氧管吹烧形成的氧化渣进入结
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