;（B）AlA?
;（C）A!
>A2；（D）Ai、《为任意。
25•下图钏接件屮，设钢板和钏钉的挤压应力分别为和则二者的关系是
（A）。
jyl〈°jy2；（B）Ojy］二。
jy2；
（C）0jyI>ojy2；（D）不确定的。
26.上图中,若板和钏钉的材料相同，且[0jy]=2[i],则钏钉的直径d应该为
（A）d=2t；（B）d二4t；（C）clMt/h；（D）d=8t/no
27.根据圆轴扭转的平而假设，可以认为圆轴扭转时其横截面
（A）形状尺寸不变，直径仍为直线;
（B）形状尺寸改变，直径仍为直线;
（C）形状尺寸不变，直径不为直线;
（D）形状尺寸改变，盲径不为肓线。
28.直径为d的实心圆轴,两端受扭转力矩作用,轴内最大剪应力为丫,若轴的直径改为
D/2,则轴内最大剪应力变为
（A）2t；（B）4t；（C）8t；（D）16t0
29.下图屮，截面B的
（A）挠度为零，转角不为零；（B）挠度不为零，转角为零;
30.过受力构件内任一点，随着所取截面的方位不同，一般地说，各个面上的c
（A）正应力相同，剪应力不同；
（B）正应力不同，剪应力相同；
（C）正应力和剪应力均相同；
（D）正应力和剪应力均不同。
31.根据小变形条件，可以认为o
（A）构件不变形；（B）构件不破坏；
（C）构件仅发生弹性变形；D）构件的变形远小于其原始尺寸。
32.一等直杆的横截面形状为任意三角形，当轴力作用线通过该三角形的时，其横
截面上的正应力均匀分布。
（A）垂心；（B）重心；（C）内切圆心；（D）外接圆心。
33.设计构件时，从强度方曲考虑应使得o
（A）工作应力兰极限应力；（B）工作应力全许用应力；
（C）极限应力三工作应力；（D）极限应力三许用应力。
34.下图屮，一等直圆截血杆在变形前横截血上有两个圆&和b,则在轴向拉伸变形后a、b
分别为。
（A）圆形、圆形；（B）圆形、椭圆形；
（C）椭圆形、圆形；（D）椭圆形、椭圆形。
35•下图屮，拉杆和四个直径相同的钏钉固定在连接板上，若拉杆和钏钉的材料相同，许用剪切应力均为［丫］,则钏钉的剪切强度条件为c
（A）P/（nd2）全［t］；（B）2P/（nd2）全［t］；
（C）3P/（nd2）（D）4P/（兀孑）壬［t］。
36.上图屮，设许用挤压应力为［OjJ,则拉杆的挤压强度条件为
（A）P/4dt全［。
打；（B）P/2dtM［OjJ；
（C）3P/4dtW［。
jy］；（D）P/dtW［Ojy］。
37.在闘轴的表瓯上逝一个下图所示的微正方形，闘轴扭转时该正方形
38.
39.当实心圆轴的育径增加1倍，则其抗扭强度、抗扭刚度将分别提高到原来的倍。
（A）8、16；（B）16、8；（C）8、8；（D）16、16。
40.在下列因素屮，梁的内力图通常与有关。
（A）横截面形状；（B）横截面面积；
（C）梁的材料；（D）载荷作用位置。
41.在下列三种力（a、支反力；b、白重；c、惯性力）屮，属于外力。
（A）a和b；（B）b和c；（C）a和c；（D）全部。
42.在下列说法中，是正确的外力。
（A）内力随外力的增大而增大；（B）内力与外力无关；
（C）内力的单位是N或KN；（D）内力沿杆轴是不变的。
43.拉压杆横截面上的正应力公式。
二N/A的主要应用条件是o
（A）应力在比例极限以内；（B）轴力沿杆轴为常数；
（C）杆必须是实心截面直杆；（D）外力合力作用线必须重合于杆的轴线。
44.在下图屮，BC段内=
（A）有位移，无变形；（B）有变形，无位移；
（C）有位移，有变形；（D）无位移，无变形。
45.在下图中,已知刚性压头和圆柱AB的横截面面积分别为150mm\250mm2,,圆柱AB的许用压应力［o］=100MPa,许用挤压应力［。
打二200MPa。
则圆柱AB将。
（A）发生挤压破坏；（B）发生压缩破坏；
（C）同时发生压缩和挤压破坏；（D）不会破坏。
46.在下图屮，在平板和受拉螺栓Z间垫上一个垫圈，可以提高强度。
（A）螺栓的拉伸；（B）螺栓的剪切；
（C）螺栓的挤压；（D）平板的挤压。
47.设受扭圆轴屮的最大剪应力为t,则最大正应力o
（A）出现在横截面上，其值为t；
（B）岀现在45°斜截面上，其值为2t；
（O出现在横截面上，其值为2t；
（D）出现在45°斜截面上，其值为丁。
48.在下图等截面圆轴屮，左段为钢右段为铝。
两端受扭转力矩后，左、右两段.
（A）最大剪应力Tmax相同、单位长度扭转角6不同；
（B）tmax不同，G相同;
（C）tmax和0都不同；
（D）tmax和0都相同。
49.在下图悬臂梁屮，在截面C上o
（A）剪力为零，弯矩不为零；（B）剪力不为零，弯矩为零;
（C）剪力和弯矩均为零；（D）剪力和弯矩均不为零。
49・在下图悬臂梁屮，截面C和截面B的不同。
（A）弯矩；（B）剪力；（C）挠度；（D）转角。
B
50.下图屮，杆的总变形°
（A）0；（B）P1/2EA；（C）Pl/EA；CD）3P1/2EA。
51.静定杆件的内力与其所在的截血的可能有关。
（A）形状；（B）大小；（C）材料；（D）位置。
52.推导拉压杆横截面上正应力公式。
二N/A时，研究杆件的变形规律是为了确定
（A）杆件变形的大小不一；（B）杆件变形是否是弹性的；
（C）应力在横截面上的分布规律；（D）轴力与外力的关系。
53.下图屮，若将力P从B截面平移至C截面，则只有不改变。
（A）每个截面上的轴力；（B）每个截面上的应力；
（C）杆的总变形；（D）杆左端的约束反力。
54.冲床如下图所示，若要在厚度为t的钢板上冲出頁•径为d的圆孔，则冲压力P必须不小
于o已知钢板的剪切强度极限J和屈服极限
（A）ndtts；（B）nd?
ts/4：
（C）nd?
tb/4；（D）ndttb
55.连接件如下图所示，方形销将两块厚度相等的板连接在一起。
设板屮的最大拉伸应力、挤压应力、剪切应力分别为omax、ojy、t,贝I」比较三者的大小可知。
（A）omax大；（B）ojy最大；（C）t最大；
（D）三种应力一样大。
56.一関轴川碳钢制作，校核其扭转刚度时，发现单位长度扭转角超过了许川值。
为保证此
轴的扭转刚度，采用措施最有效。
（A）改用合金钢材料；（B）增加表面光洁度；
（C）增加轴的直径；（D）减少轴的长度。
57.设钢、铝两根等直圆轴具有相等的最大扭矩和最大单位长度扭转角，则钢、铝的最大剪
应力T$和TA的大小关系是。
（A）TsTA；（D）不确定。
58.在下图悬臂梁AC段上，各个截面的0
（A）剪力相同，弯矩不同；（B）剪力不同，弯矩相同；
（C）剪力和弯矩均相同；（D）剪力和弯矩均不同。
59.在下图备梁屮，截血I和截面2-2转角相等的梁是图所示的梁。
g\wI~1+r
60・两端受扭转力矩作用的实心圆轴，，不发生屈服的最大许可载荷为M°,若将其横截面面积增加1倍，则最大许可载荷为。
（A）2'2Mo；（B）2Mo；（C）2X2'2Mo：
（D）4M。
。
61.在杆件的某斜截面上，各点的正应力o
（A）大小一定相等，方向一定平行；
（B）大小不一定相等,方向一定平行;
（C）大小不一定相等，方向不一定平行；
（D）大小一定相等，方向不一定平行。
62.在下列说法屮，是正确的。
（A）当悬臂梁只承受集中力时，梁内无弯矩；
（B）当悬臂梁只承受集屮力偶时，梁内无剪力；
（C）当简支梁只承受集屮力时，梁内无弯矩；
（D）当简支梁只承受集中力偶时，梁内无剪力。
63.一拉压杆的抗拉截面模量EA为常数，若使总伸长为零，则为零。
（A）杆内各点处的应变；（B）杆内各点处的位移；
（C）杆内各点处的正应力；（D）杆轴力图面积的代数和。
64.在下图屮，插销穿过水平放置的平板上的圆孔，其下端受力P的作用。
该插销的剪切面
面积和挤压面血积分别等于0
（A）ndh,nD2/4；（B）ndh,n（D2-d2）/4；
（C）nDh,nD2/4；（D）nDh,n（D2-d2）/4o
65.在连接件剪切强度的实用计算屮，剪切许用应力［门是由得到的。
（A）精确计算；（B）拉伸试验；
（C）剪切试验；（D）扭转试验。
66.半径为R的圆轴，抗扭截面刚度为o
（A）nGR72；（B）hGR74；（C）hGR72；（D）nGRl/4o
67.设钢、铝两根等肓圆轴具有相等的最大扭矩和最大剪丿、'、Z力，则钢、铝的最大单位长度扭
转角*$和ea的大小关系是□
（A）oseA；（D）不确定。
68.在下图二梁的o
（A）Q图相同，M图不同；（B）Q图不同，M图相同；
（C）Q图和M图都相同；（D）Q图和M图都不同。
69.在下图梁中，a^b,其最大挠度发生在。
（A）集中力P作用处；（B）中央截面处;
（C）转角为零处；（D）转角最大处。
二、第二部分：
选择题（8-10章）
70.下图悬臂梁，给出了1、2、3、4点的应力状态，其屮图所示的应力状态是错谋的。
71.下图所示二向应力状态，其最大主应力。
（A）o；（B）2o；（C）3o；（D）4。
。
72.危险点为二向拉伸应力状态的铸铁构件，强度理论讲行计算。
（A）只能用第一；（B）只能用第二；
（C）可以用第一、第二；（D）不可以用第一、第二。
73.下图外伸梁，给出了1、2、3、4点的应力状态，其中图所示的应力状态是错误的。
74.已知单元体及其应力圆如图所示，其斜截面ab上的应力对应于应力圆上的点。
（A）1；（B）2；（C）3；（D）4«
75・在强度理论屮，强度条件不仅与材料的许用应力有关，而且与泊松比有关。
（A）第一；（B）第二；（C）第三；（D）第四。
（A）大小相等，方向相平行；（B）大小相等，方向相垂貢;
77.二向应力圆2圆心的横坐标、半径分别表示某一平面应力状态的。
（A）omax、tmax；（B）omin、tmax；
（C）om>tmax；（D）oin、omax
{注：
om=（omax+omin）/2}
78.若构件内危险点的应力状态为二向等拉，则除强度理论以外，利用其它三个
强度理论进行计算得到的相当应力是相等的。
（A）第一；（B）第二；（C）第三；（D）第四。
79.若将圆截血细长压杆的有径缩小一半，其它条件保持不便，则乐杆的临界力为原压杆
的o
（A）1/2；（B）1/4；（C）1/8；（D）1/16。
80.细长压杆的临界力与无关。
（A）杆的材质；（B）杆的长度；
（C）杆承受的压力的大小；（D）杆的横截面形状和尺寸。
81.
图示三个细长压杆的材料、形状和尺寸都相同，如杆长为1，抗弯截面刚度为EI,则失
82.在下图中，己知斜截血上无应力，该应力状态的。
（A）三个主应力均为零；（B）二个主应力为零；
（C）一个主应力为零；（D）三个主应力均不为零。
83・在上图屮，x、y面上的应力分最满足关系。
（A）O>Oy,Txy=Tyx;（B）Ox>Oy,Txy>Tyx;
（C）OxVOy,Txy=Tyx；（D）O>84.在下图中有四种应力状态，按照第三强度理论，其相当应力最大的是
85.在下图屮，菱形截血悬臂梁在H由端承受集屮力P作用，若梁的材料为铸铁，则该梁的危险点出现在固定端面的点。
86.压杆的柔度集中反映了压杆的临界应力的影响。
（A）长度、约束条件、截面形状和尺寸;
（B）材料、长度、约束条件；
（C）材料、约束条件、截面形状和尺寸;
（D）材料、长度、截面形状和尺寸。
87.
细长压杆的,则其临界应力越大。
88・在单元体上，可以认为。
（A）每个面上的应力是均匀分布的，一对平行面上的应力相等；
（B）每个面上的应力是均匀分布的，一对平行血上的应力不等；
（C）每个面上的应力是非均匀分布的，一对平行面上的应力相等；
（D）每个面上的应力是非均匀分布的，一对平行面上的应力不等。
89.
（A）o=0,I=200MPa；
o=0,t=150MPa；
（C）a=50MPa,
t=150MPao
某点应力状态所对应的应力圆如下图所示。
C点为圆心，M力圆上点A所对应的正应力0和剪应力丫分别为o
t二200MPa；（D）a=50MPa,
TA
90.在三向压应力接近相等的情况下，脆性材料和槊•性材料的破坏方式
（A）分别为脆性断裂、報性流动；（B）分别为册性流动、脆性断裂；
（C）都为脆性断裂；（D）都为幫性流动。
91.在材料相同的条件下，随着柔度的增大，o
（A）细长压杆的临界应力是减小的，屮长压杆不是；
（B）屮长压杆的临界应力是减小的，细长压杆不是；
（C）细长压杆和屮长压杆的临界应力均是减小的;
（D）细长压杆和屮长压杆的临界应力均不是减小的。
93.若某低碳钢构件危险点的应力状态近乎三向等值拉伸，则进行强度计算时宜采用强
度理论。
（A）第一；（B）第二；（C）第三；（D）第四。
94•两根材料和柔度都相同的压杆，o
（A）临界应力一定相等，临界力不一•定相等；
（B）临界应力不一定相等，临界力一定相等；
（C）临界应力和临界力都一定相等；
（D）临界皿力和临界力都不一定相等。
95.在下列关于单元体的说法屮，，是正确的。
（A）单元体的形状必须是正六面体；
（B）单元体的备个面必须包含一对横截面；
（C）单元体的备个面屮必须有一对平行面；
（D）单元体的三维尺寸必须为无穷小。
96.下图所示应力圆对应于应力状态。
97.某机轴的材料为45号钢，工作时发生弯曲和扭转组合变形。
对其进行强度计算时，宜
采用强度理论。
（A）第一或第二；（B）第二或第三；（C）第三或第四；（D）第一或第四。
98.压杆是属于细长压杆、屮长压杆还是短粗压杆，是根据压杆的来判断的。
（A）长度；（B）横截血尺寸；（C）临界应力；（D）柔度。
三、第三部分：
填空题
1.下图工字钢简支梁，其弹性模量E=200GPao若在力偶矩Mo作用下测得横截面A处梁顶面的纵向应变£=3.0XI0'4,则梁内最大弯曲正应力o唤二。
3.边长为a=2XV3cm的正方形截面大柔度杆，弹性模量E=100Gpa,受力情况如下图所示，其丁•作安全系数触二。
尹」
4.下图二梁的抗弯截面刚度EI相同，若两者自由端的挠度相等，则P1/P2二
6.
下图屮，A端为光滑支撑,
该杆将发生
变形。
7.下图屮，AB、BC为大柔度杆，若EI]>Eb则临界载荷Pij二
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