精品完整版平湖半岛沙河村拆迁安置房C区装饰装修工程施工方案完成.docx
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精品完整版平湖半岛沙河村拆迁安置房C区装饰装修工程施工方案完成
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平湖半岛沙河村拆迁安置房C区
1、2#楼及地下室
悬挑脚手架施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
悬挑脚手架施工方案
一、工程概况：
工程名称：
平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室
工程地点：
建设单位：
设计单位：
监理单位:
施工单位：
二、建筑概况
平湖半岛沙河拆迁安置房C区1、2#楼及地下室工程，建筑面积为87306.18平方米。
1#楼：
地上25层，建筑面积为15451.00平方米。
建筑高度76.6米。
2#楼：
地上18层，建筑面积为14985.18平方米。
建筑高度56.6米。
地下室：
地下1层，建筑面积为56870.00平方米。
建筑高度6.6米。
该项目建筑分类等级为一级，结构设计使用年限为50年，高层建筑防火分类为一类，建筑耐火等级为一级，屋面防水等级为Ⅱ级，建筑抗震设防分类为丙类，场地类别为二类，结构安全等级二级，结构形式为框架剪力墙结构，框架抗震等级为四级，剪力墙抗震等级为三级，抗震设防烈度为6度，民用建筑工程室内环境污染控制类别为Ⅰ类。
建筑标准层高均为3.00米。
三、编制依据
本方案依据如下施工图纸和有关的施工规范进行编制。
《建筑施工脚手架实用手册》
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）
相关施工设计图纸等。
四、脚手架搭设方案
（一）、脚手架的选择
1、脚手架方案的选择：
本工程塔楼分别是1#楼、2#楼；
1#楼：
地上25层。
一层层高4.2米，二层层高3.6米，上部层高3米，建筑高度83.650米。
底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架；高度19.80米。
七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。
十三层至十八层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。
十九层至二十四层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。
二十五层至最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度8.17米。
2#楼：
地上18层。
一层层高4.7米，二层层高3.6米，上部层高3米，建筑高度60.780米。
底层至六层采用落地扣件式双排钢管脚手架；高度20.30米。
七层至十二层采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度18米。
十三层至十八层以上最高点采用型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架；高度24.480米。
2.技术参数：
钢管落地脚手架
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
搭设高度（m）
19.8
钢管类型
Φ48.3×3.6
立杆纵距（m）
1.5
立杆横距（m）
0.9
立杆步距（m）
1.8
双立杆计算方法
不设置双立杆
挡脚板
2步1设
脚手板
2步1设
横向斜撑
5跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
地区
湖北宜昌市
基本风压（kN/m2）
0.2
安全网
全封闭
型钢悬挑脚手架（扣件式）
脚手架排数
双排脚手架
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
搭设高度（m）
18
钢管类型
Ф48×3
立杆纵距（m）
1.5
立杆横距（m）
0.85
立杆步距（m）
1.8
双立杆计算方法
不设置双立杆
挡脚板
1步1设
脚手板
1步1设
横向斜撑
6跨1设
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
地区
湖北宜昌市
基本风压（kN/m2）
0.2
安全网
全封闭
悬挑方式
普通主梁悬挑
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d（mm）
16
主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）
1250
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）
100
主梁建筑物内锚固长度Lx（mm）
1600
梁/楼板混凝土强度等级
C30
主梁材料规格
16号工字钢
主梁合并根数nz
1
（二）、一至六层钢管落地脚手架计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
脚手架搭设高度H（m）
20.3
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
120
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.9
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.14
挡脚板铺设方式
2步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
湖北宜昌市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
风荷载体型系数μs
1.25
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.2，0.9
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.3，0.23
计算简图：
立面图
侧面图
3、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
127100
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.04+Gkjb×lb/（n+1））+1.4×Gk×lb/（n+1）=1.2×（0.04+0.35×0.9/（2+1））+1.4×3×0.9/（2+1）=1.43kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.04+Gkjb×lb/（n+1））+Gk×lb/（n+1）=（0.04+0.35×0.9/（2+1））+3×0.9/（2+1）=1.04kN/m
计算简图如下：
3.1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m
σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3.2、挠度验算
νmax=0.677q'la4/（100EI）=0.677×1.04×15004/（100×206000×127100）=1.368mm
νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN
正常使用极限状态
Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN
4、横向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=2.37kN
q=1.2×0.04=0.048kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN
q'=0.04kN/m
4.1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.39kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算：
纵向水平杆：
Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
横向水平杆：
Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN
满足要求！
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
20.3
脚手架钢管类型
Φ48.3×3.6
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.129
立杆静荷载计算
6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+la×n/2×0.04/h）×H=（0.129+1.5×2/2×0.04/1.8）×20.3=3.36kN
单内立杆：
NG1k=3.36kN
6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×lb×Gkjb×1/2/2=（20.3/1.8+1）×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.48kN
单内立杆：
NG2k1=1.48kN
6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/2=（20.3/1.8+1）×1.5×0.14×1/2=1.31kN
6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×20.3=0.31kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.48+1.31+0.31=3.1kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=1.48kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×lb×（njj×Gkjj+nzj×Gkzj）/2=1.5×0.9×（1×3+1×2）/2=3.38kN
内立杆：
NQ1k=3.38kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.36+3.1）+0.9×1.4×3.38=12kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（3.36+1.48）+0.9×1.4×3.38=10.05kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
20.3
立杆截面抵抗矩W（mm3）
5260
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
506
连墙件布置方式
两步三跨
7.1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
7.2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（3.36+3.1）+1.4×3.38=12.47kN
σ=N/（φA）=12470.62/（0.188×506）=131.09N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（3.36+3.1）+0.9×1.4×3.38=12kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=11998.13/（0.188×506）+138836.22/5260=152.52N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
8、脚手架搭设高度验算
不组合风荷载作用
Hs1=（φAf-（1.2NG2k+1.4NQ1k））×H/（1.2NG1k）=（0.188×506×205×10-3-（1.2×3.1+1.4×3.38））×20.3/（1.2×3.36）=56.85m
组合风荷载作用
Hs2=（φAf-（1.2NG2k+0.9×1.4×（NQ1k+MwkφA/W）））×H/（1.2NG1k）=（φAf-（1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W））×H/（1.2NG1k）=（0.188×506×205×10-3-（1.2×3.1+0.9×1.4×3.38+0.14×1000×0.188×506/5260））×20.3/（1.2×3.36）=46.37m
Hs=46.37m>H=20.3m
满足要求！
9、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
158
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.3×2×1.8×3×1.5=6.84kN
长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99
（Nlw+N0）/（φAc）=（6.84+3）×103/（0.99×489）=20.28N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN
满足要求！
连墙件扣件连接示意图
（三）、钢悬挑脚手架（扣件式）计算
1、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H（m）
18
脚手架沿纵向搭设长度L（m）
120
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.5
立杆横距lb（m）
0.85
横向水平杆计算外伸长度a1（m）
0.15
内立杆离建筑物距离a（m）
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
2、荷载设计
脚手板类型
竹串片脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
0.35
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
6跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
3
地区
湖北宜昌市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.2
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.25，1.03
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.28，0.23
计算简图：
立面图
侧面图
3、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1））+1.4×Gk×la/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×1.5/（2+1））+1.4×3×1.5/（2+1）=2.35kN/m
正常使用极限状态
q'=（0.033+Gkjb×la/（n+1））+Gk×la/（n+1）=（0.033+0.35×1.5/（2+1））+3×1.5/（2+1）=1.71kN/m
计算简图如下：
3.1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.35×0.852/8，2.35×0.152/2]=0.21kN·m
σ=Mmax/W=0.21×106/4490=47.27N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
3.2、挠度验算
νmax=max[5q'lb4/（384EI），q'a14/（8EI）]=max[5×1.71×8504/（384×206000×107800），1.71×1504/（8×206000×107800）]=0.523mm
νmax＝0.523mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm
满足要求！
3.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.35×（0.85+0.15）2/（2×0.85）=1.38kN
正常使用极限状态
Rmax'=q'（lb+a1）2/（2lb）=1.71×（0.85+0.15）2/（2×0.85）=1kN
4、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=1.38kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1'=Rmax'=1kN
q'=0.033kN/m
4.1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.56×106/4490=124.32N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
计算简图如下：
变形图（mm）
νmax＝2.931mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=3.19kN
5、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.38kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：
Rmax=3.19kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
6、荷载计算
脚手架搭设高度H
18
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
立杆静荷载计算
6.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×n/2×0.033/h）×H=（0.12+（0.85+0.15）×2/2×0.033/1.8）×18=2.49kN
单内立杆：
NG1k=2.49kN
6.2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：
NG2k1=（H/h+1）×la×（lb+a1）×Gkjb×1/1/2=（18/1.8+1）×1.5×（0.85+0.15）×0.35×1/1/2=2.89kN
单内立杆：
NG2k1=2.89kN
6.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：
NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/1=（18/1.8+1）×1.5×0.17×1/1=2.8kN
6.4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：
NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18=0.27kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.89+2.8+0.27=5.96kN
单内立杆：
NG2k=NG2k1=2.89kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×（lb+a1）×（njj×Gkjj）/2=1.5×（0.85+0.15）×（1×3）/2=2.25kN
内立杆：
NQ1k=2.25kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.49+5.96）+0.9×1.4×2.25=12.98kN
单内立杆：
N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.49+2.89）+0.9×1.4×2.25=9.29kN
7、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
18
立杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
立杆截面回转半径i（mm）
15.9
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆截面面积A（mm2）
424
连墙件布置方式
两步三跨
7.1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
7.2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.49+5.96）+1.4×2.25=13.3kN
σ=N/（φA）=13296.6/（0.188×424）=166.81N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.49+5.96）+0.9×1.4×2.25=12.98kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.82/10=0.14kN·m
σ=N/（φA）+Mw/W=12981.6/（0.188×424）+142242.9/4490=194.54N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
8、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步三跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）
3
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件截面面积Ac（mm2）
489
连墙件截面回转半径i（mm）
15.8
连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
连墙件与扣件连接方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.28×2×1.8×3×1.5=6.42kN
长细比λ
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