波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用.docx

波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用.docx

《波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用.docx（11页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用

波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用

糍.拉拜,墟

1992年第5期炼镁.3.

]一o

波纹补偿器及拉杆在热风管道系统中的应用

（湘钢设计院）

提要

本文简要讨论波纹补偿器及拉杆在热风管道系统应用中的有关设计要点.

热风炉热风管道是高温高压管道,在生

产中常存在以下问题:

如热风主管受热膨

胀,易使热风围管平移,热风支管法兰错

位,致使管道系统漏风严峻;热风出口和三

岔口为管路系统的交接点,耐火材料的砌筑

不仅难度大,不易砌好,而且受温度膨胀力

和鼓风压力的双重作用,加上管道与耐火材

料的膨胀量的不同,容易造成该处砌体开

裂,倒塌,使管壁暴露在高温气流之下,导

致管道局部发红,变形,乃至管壁发生脆性

破坏或晶界应力侵蚀开裂.

为解决上述问题,此刻热风炉设计中采

用在热风出口和三岔口处利用组合砖砌

筑

（1）;在热风主管及支管上安装波纹补偿器

的方法收到了良好成效.

本文着重谈谈波纹补偿器设置的一些要

点及所需注意的问题.

一

热风管道波纹补偿器的

选用

1.1=;f..

有温度膨胀力和温差应力,又有鼓风压力

和耐火材料之间的摩擦力;既有集中负荷,

又有均布载荷,和周期性的胀缩疲劳应

力.热风主管与支管和围管,热风支管与热

风炉壳体之间的联接均为刚性连接（焊

接）,且一样均为垂直连接（见图1）,其

最危险处是热风出口和三岔口处.就其受力

形式而言,既有弯曲应力和拉伸应力,又受

剪切应力.其受力方向既有轴向,又有径向.

任何一方的轴向变形所产生的轴向力作用于

与之连接的另一方均成为径向力.分析其受

力情形,管道接口处的破坏一样应以弯曲应

力为主,拉伸应力为辅.以湘钢1号高炉移地

大修改造的热风炉设计为例（见图1）进行

计算:

在仅考虑温差应力和鼓风压力的条件

下,当管壁温度高出安装温度75N80℃左右

耐,接口处的局部最大应力值将超出材料

（A.钢）的屈服极限（实际情形可能会因

法兰错位等吸收部份形变而好些）.若是再

考虑周期性的胀缩疲劳应力,尤其是当管道

1.选用的必要性砌体损坏,局部管壁处于蠕变或亚蠕变的温

热风管道的受力情形是较为复杂的.既度条件下工作时,其工作条件更为恶劣.在

哦哦料崩'《

（冷却元件实测流量与没汁流量最大误差见

表2）,系统设计合理,冷却元件未发觉有

烧坏现象,工作平安靠得住,用户反映良好.

投产以来三个冷却系统平均漏损水量仅为循

环水量的0.16‰.新3号高炉软水密闭循环

系统比开路净水循环系统全年可节水

40.1万t,节约电力能花费用138.018万元.

表2冷却元件实测流量与设计流量量大误

差值.%

毫曩煤12髻I訾I口I炉底气取样器l,J管J壁I流休风周}J

.5

i2.6l3.3I3.6I4.oi5.oJ8.o

f0

S8

图1湘钢1号高炉热风管道波纹补偿器及拉杆装置示意

现有热风炉的操作条件下,不管如何进行加

强,焊缝或管道开裂等事故是不可幸免的.

由此可见,在现代高炉趋予高风温.高压力

的操作条件下,为保证热风管道的平安,采

用安装波纹补偿器以吸收管道因工作温度变

化而产生的变形量,是完全必要的.

2.选用原那么

选用的波纹补偿器应为带保温装置的,

即在内腔沿壁充填石棉,玻璃棉之类的软质

隔热材料,其流体通道采纳浇铸或砌筑耐火

材料.一样来讲,主管可选用具有轴向补偿

能力的波纹补偿器;支管那么应选用既具有轴

向又具有径向补偿能力的波纹补偿器.不

的热风炉应依照自身的条件进行计算,并依

此进行选择相应的型号.湘锕1号高炉移地

大修的热风炉热风主管上选用了三个型号为

5TB200×3一J（X0=47Ill112,王r0一1.

6

mm,0=±1.3.）,一个型号为5TB200×

4一J（Y0=62ram,X.=2.9toni,.==±

1.7'）的波纹补偿器.支管波纹补偿器为西

德二手设备,其轴向补偿量y.≥8ram.

那个地址应专门指出,热风主管补偿器的选

用应考虑其支管的散布情形.两热风支管之

间的主管段庄作为设置补偿器的一独立单

元,用于吸收其间管道的变形量,位于支管

之外的主管的变形量原那么上不该山其来吸

收.

热风管道上的拉杆设置

热风管道是高压管道,而其选用的波纹

补偿器一样均为自由型,且主管上有多个波

纹补偿器.因此,为保证补偿器能靠得住,正

常地进行工作,必需在管道上设置约束构

件?

此约束构件在一样的管道设计中常采纳

固定支架.原那么上,在任一补偿器的两头均

得有固定支架,以保证补偿器依照设计要求

进行工作.但在热风炉的设计中,因热风主

管与热风炉距离近,一样工艺上不许诺热风

管道设置超级庞大的固定支架,而是采纳在

管道上设置大拉杆的方法,让大拉杆起约束

补偿器的作用,以避免阻碍炉前管道和阀门检

修空间的布置.

1.热风主管垃杆的设置

热风主管拉杆的设置方式有两种.一种

是分段设置,另一种是褴体设置.

泼设置是以波纹补偿器为单位,将每

一

补偿器作用范围的管段用一套拉紧装置将

其拉紧,形成对该管段补偿器的约束,如图

I所示.其优势是工作靠得住性高,安装容

易;其缺点是设备量较重,且有补偿死区.

需注意的是,这种设置要求热风主管大体上

不需要补偿器作径向位移补偿.

嫠体设置方式是尽可能将相同轴体的主管

当做一个单元来设置拉杆,将整条主管的直

?

39?

管段形成一个整体约束,拉杆内可有多个波整体拉杆设置的最大特点是许诺热风主

纹补偿器串联安装.图2是原西德某高炉热管有径向移动,径向移动要紧来自各支管的

风炉主管的波纹补偿器及拉杆的设置方式.推力.

×30\l950

.S880f4000.3500904518004415

\I1j目ll±.目

1,jHi-洲\l,J障lIIl厂I,.I『II,Ir,\JII,1.'I.

l1,l,L,

I.--T--L1'●_●

-F

图2西德某高炉热风主管波纹补偿器及拉杆安装示意

图s热风支管控杆安装方式之一

分析图1和图2可知,管道因温度转变

而引发的胀缩量已由波纹补偿器所吸收,管

道两头的轴向盲板力（压力）那么通过拉杆传

递而相互抵销.波纹补偿器除经受其自身的

盲板力及因吸收管道的变形量所产生的弹性

力外,并非经受管道上的盲板力.拉杆之内

的管道虽为"弹性体"（因装有波纹补偿

器）,但其约束机构（拉杆系统）那么为近似

刚性体,故虽没有波纹补偿器,但安装了拉

杆以后的热风管道可近似地看做为在恒温下

工作的刚体管道"（即没有胀缩的管

道）来处置.凶此,管道支架的设置可依此

进行考虑,不设置固定支架.

2.热风支管垃杆的设置

一

般情形下,热风支管的拉杆设置以图

3的方式为佳.拉杆的支座别离落在炉壳和

热风主管上,约束范围大,包括了管道系统

中的最薄弱环节一热风出口和三岔口.拉杆

中部采纳铰接连结,如此能专门好地适应炉壳

的周期性上涨或收缩,让波纹补偿器起径向

的补偿作用.铰接点应只许诺拉杆上下错

动,不许诺水平移动.

热风支管的拉杆也可依如实际情形作成

图1的设置方式.图1是因为:

①热风支管

与炉壳连结部份为喇叭口,按图3方式设置

有困难;②波纹补偿器直接与热风阀法兰连

接,其间不能设置中间支架,故约有一半的

阀重将集中作用于波纹补偿器上.为靠得住起

见,将其拉杆支座设置在热风支管上.

三,结语

热风炉热风管道系统安装波纹补偿器和

拉紧装置后,能够排除因管道受热膨胀,使

热风围管平移,热风支管法兰错位等造成的

管道严峻漏风的现象,并可减轻管道最薄弱

的环节一热风出口及三岔口处所经受的温度

膨胀力和鼓风压力,使该力降低至波纹补偿

器的形变弹性力（约降低2个数量级）.如

果该处再采纳组合砖砌筑,保证该处砌体不

掉砖,窜风,如此完全能够保证热风管道系

统的平安,长寿地运行.

拉杆的设置,以主管上采纳整体式拉

杆,支管上如图3所示的拉杆设置方式为

优.如此的设置约束范围大,可充分发挥补

偿器的补偿能力,在最大限度内减轻或排除

管道系统的内应力.固然,在实际中应依照

?

40?

f-J'辛/方'.,炼铁1992年第5期

机大钟镶钟式中心装焦方案的假想

潘国友杨乃伏,1-尸弓zJ-

（北京科技大学）

提要

钟式高炉中心装焦技术11前要紧有大钟开孔式和锥面溜管式两钟.鉴于这两种中心装焦技术在料车

上料马基式炉顶应用的局限性,本文提出了一种大钟镶钟式中心装焦方案.

一

钟式炉顶中心装焦设施

评述

最近几年来,乌克兰,日本和我国接踵开发

成功了钟式炉顶中心装焦设施.采纳该设

施,能在高炉中心区域形成细长中心焦柱,

确保了强而稳固的尖窄中心煤气流,料柱透

气透液性改善,软熔带形状趋予合理,高炉

对原料的适应能力提高,炉况稳固顺行,有

利于提高冶强和同意大喷煤量,为富氧大喷

吹冶炼制造了良好条件.目前钟式高炉巾心

装焦设施要紧有两种类型:

1.大钟开孔式（1]

大钟开孔式中心装焦技术最先在乌克兰

查波罗什钢铁厂1513m.高炉三钟式炉顶开

发成功.该装置系将传统大钟顶部开孔,使

正常炉料中的部份焦炭经孔布予高炉中心,

实施中心加焦,曾取得节焦1o～23kg/t~,

增产2%～3%的良好成效.但我国钟式高

炉多为双钟马基式布料炉顶,采纳该技术将

面临下述问题:

（1）高炉技术改造工作量较大.大钟

开孔后,其密封功能丧失.为保证炉顶密封

性能,须在小钟和受料斗之间增添钟或密封

阀,旋转布料器的结构亦须相应变更.由

于炉顶增加密封设备,斜桥须举高500~-,

600mm,对斜桥角度已经较大,卷扬能力较

为紧张的高炉,实施大钟开孔中心装焦方案

困难较大.

（2）操作难度增加.大钟开孔中心装

焦要紧靠一批料中最后一车（或两车）料来

实现.乌克兰大钟开孔尺寸依照同装或花装

操作制度确信,如此一来,分装操作不能中

心装焦,倒同装将会把矿石装入炉子中心,

因此缩小了装料制度的选择范围.假设按分装

制度确信开孔,必将不能同装操作.因此,

大钟开孔后,高炉操作难度有所增加.乌克

兰查波罗什钢铁厂要紧靠常常变更装料顺序

（正同装或最后一车料是焦炭的花装）及每

批料中车数（一个装料循环中,各批料常常

3,4,5车不等）来调剂中心装焦量,装

料程序比较复杂.

2.锥台溜管式（2]

以日本为代表的锥台溜管式中心加焦设

施,系通过安装予炉顶锥台（封板）上的溜

管将少量焦炭送入炉子中心区域.锥台溜管

式中心装焦技术最先用于皮带上料的高炉,

日本加古川2号高炉（内容积3850nl.）实

具体情形来考虑拉杆岣设置形式.

参考文献

l李敦伦.组合砖设计与制造.炼铁,1990（5）;15～19