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无机非08004052商乐分析解析

本科毕业论文（设计）

养护制度对氧化镁膨胀剂膨胀率的影响

InfluenceofCuringSystemontheExpansionRateoftheMagnesiumOxideExpanders

学院化学化工与生命科学学院

专业无机非金属材料工程

届别2012

学生姓名商乐

学号08004052

指导教师李红李明玲

职称助教副教授

论文字数7191

完成时间2012年5月

巢湖学院本科毕业论文（设计）诚信承诺书

本人郑重声明：

所呈交的本科毕业论文（设计），是本人在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果。

除文中已经注明引用的内容外，本论文不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。

对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。

本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。

本人签名：

日期：

巢湖学院本科毕业论文（设计）使用授权说明

本人完全了解巢湖学院有关收集、保留和使用毕业论文（设计）的规定，即：

本科生在校期间进行毕业论文（设计）工作的知识产权单位属巢湖学院。

学校根据需要，有权保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许毕业论文（设计）被查阅和借阅；学校可以将毕业论文（设计）的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存、汇编毕业，并且本人电子文档和纸质论文的内容相一致。

保密的毕业论文（设计）在解密后遵守此规定。

本人签名：

日期：

导师签名：

日期：

摘要

在现代混凝土应用中，大体积混凝土的收缩开裂一直是个难题。

为了解决这个问题进行了各种探索，其中在混凝土中掺氧化镁膨胀剂就是一种有效的方法。

氧化镁膨胀剂具有水化需水量少、水化产物物理化学性质稳定、膨胀过程可调控设计的优点，具有重要的研究意义与工程应用价值。

本文通过实验研究了养护制度对掺MEA水泥浆体膨胀率的影响。

研究结果表明在20℃、40℃和60℃的养护温度下，掺了氧化镁膨胀剂的水泥浆体的膨胀率比未掺的大，提高养护温度可以使水泥浆体膨胀率增大，并补偿收缩。

因此掺MEA可以防止水泥浆体的收缩开裂。

关键词：

氧化镁；水泥；收缩

Abstract

Theshrinkagecrackingofconcretehugevolumehasalwaysbeenadifficultprobleminmodernconcreteapplication.Inordertosolvetheproblem,peoplehavetriedmanykindsofexplorationsuchastheadditivemagnesiumoxideagent.Asthemagnesiumoxideexpansionagenthassomeadvantagesofhydrationwithlesswater,physicochemicalpropertiesstable,controllableanddevisableinflationprocess,soithasaveryimportantresearchsignificanceandengineeringapplicationvalue.Thispaperresearchthemaintenancesystemofthecementpasteofblendedwithmagnesiumoxideexpansionagentinfluenceintheexpansionratio.Theresultsofthestudyshowthatin20℃,40℃and60℃temperatureofmaintenance,blendedwithmagnesiumoxideexpansionagentcementpasteoftheinflationrateishigherthanblendedwithnothing.Andimprovethemaintenancetemperaturecanincreasetheexpansionrateofcementpaste,andcompensateshrinkage.Soblendedwithmagnesiumoxideexpansionagentcanpreventcementpastecontractioncracking.

Keyword:

Magnesiumoxide;Cement;Shrinkage

目录

1前言1

1.1研究背景2

1.2氧化镁膨胀剂2

1.2.1氧化镁的工业化生产2

1.2.2氧化镁膨胀剂膨胀机理3

1.2.3氧化镁膨胀剂性能的研究4

1.2.3.1氧化镁膨胀剂对力学性能的影响4

1.2.3.2氧化镁膨胀剂对耐久性能的影响4

1.2.3.3氧化镁对体积安定性的影响6

2实验6

2.1实验原料6

2.2实验步骤6

2.2.1氧化镁活性的测定6

2.2.2掺氧化镁膨胀剂的水泥净浆膨胀率测定6

2.3实验结果7

2.3.1不同养护制度对水泥浆体膨胀率的影响7

2.3.2不同活性氧化镁膨胀剂水泥浆体膨胀率的影响8

3结论11

参考文献12

致谢14

养护制度对氧化镁膨胀剂膨胀率的影响

商乐

（巢湖学院化学与材料科学系，安徽巢湖238000）

1前言

1.1研究背景

在大体积混凝土中，由于水泥水化产生的热量引起混凝土内部温度升高，随着后期混凝土温度的降低，水分的散失，弹性模量的提高和基础约束的加强，在混凝土内部形成很大的拉应力，当拉应力发展到大于混凝土的抗拉强度时，混凝土就发生开裂。

随着温降收缩的继续增加及混凝土的自身体积变形的相互叠加，基础裂缝最终发展成贯穿裂缝，破坏混凝土结构的整体性和耐久性，为有害介质进入提供了快速通道，严重影响到大体积混凝土的性能，甚至结构的安全。

因此，控制和预防混凝土因温降收缩、失水干缩等产生的裂缝具有十分重要的意义。

而在水泥基材料中添加膨胀组分，是用于补偿水泥基材料收缩开裂的一种重要措施。

传统膨胀水泥或膨胀剂中的主要膨胀组分有硫铝酸盐、铝酸盐和氧化钙等[1-4]。

尽管各类型膨胀水泥及膨胀剂的组成不同，但其膨胀源均是钙矾石（C3A·3CaSO4·32H2O）或者是Ca（OH）2。

以钙矾石作为膨胀源的膨胀剂存在一些不足：

（1）水化较快，水化膨胀主要发生在14d以前，对水泥基材料后期收缩的补偿作用不大。

而且它膨胀性能的可调整性差，不能根据目标混凝土的收缩特点来进行调整和设计膨胀性能；

（2）水化产物钙矾石物理化学性质不稳定。

钙矾石在70~80℃左右可能产生分解[5-7]。

在干燥环境下，钙矾石也不稳定，易脱水[8-9]；（3）钙矾石的形成需水量大，对养护湿度要求较高，一般需要进行水中养护或者湿养护14d以上。

而现代混凝土的水灰比较小，且一些结构部位难以进行长时间的湿养护。

所以由钙矾石作为膨胀源的膨胀剂在水灰比较小的现代混凝土中以及一些湿养护较困难的混凝土结构中的应用效果不理想；（4）钙矾石在压力与水双重作用下，容易发生溶解、迁移和重结晶，这可能会引起膨胀应力的松弛。

CaO类膨胀剂也存在膨胀过快，膨胀过程可调整性差的缺点，其膨胀源Ca（OH）2在压力与水双重作用下，溶解度也较大。

因此，这两种膨胀剂在水工、海工或者有侵蚀介质（硫酸盐）的混凝土工程中的应用受到了限制[10-11]。

水泥中游离MgO的膨胀特性最先引起人们的关注是在水泥中含量过高的MgO水化，产生过大的膨胀而引起混凝土的破坏后。

1884年，法国有许多桥梁建筑物因使用了MgO含量高达16%~30%的水泥，在建成后2年就出现了破坏[1]。

德国Cassel市政大楼也因为水泥中MgO含量（达27%）过高而出现了安定性破坏。

从此，水泥中MgO含量过高导致安定性不良问题引起人们的关注。

对此，研究人员对水泥中死烧游离MgO的安定性进行了大量的研究[12]，并限制了水泥中MgO的含量。

而1982年建成的吉林白山重力拱坝，虽然其中有60%以上的混凝土是在夏天浇筑，但当地气候寒冷，基础温差也超过了40℃，但是在蓄水前进行大坝检查时，却没有发现基础贯穿性裂缝，而且表面裂缝也很少，运行多年后也未发生裂缝漏水现象。

对其进行原型资料观察发现，白山拱坝所浇注的混凝土在降温阶段产生了自生体积膨胀，这抵消了大坝在降温过程中产生的体积收缩，抑制了大坝的裂缝。

后经大量研究证明，白山大坝是因为采用了内含4.28%～4.38%的氧化镁水泥，从而抑制了大坝混凝土的裂缝的出现[13]。

白山拱坝混凝土出现的这种现象，使广大工程技术人员深受启发，再次深思MgO这种“有害”物质的工程利用价值，寄希望从解决混凝土的“内因”着手，利用MgO膨胀剂的延迟微膨胀特性，突破传统的从控制混凝土的温度着手来预防大体积混凝土裂缝的理念，通过调节混凝土的自生体积变形来控制混凝土的裂缝。

于是，对MgO膨胀剂及其应用的研究一直持续至今。

MgO膨胀剂与以钙矾石、氢氧化钙作为膨胀源的传统的膨胀剂相比，其具有水化需水量少、水化产物物理化学性质稳定、膨胀过程可调控设计的优点，能够满足不同类型结构中混凝土收缩补偿的要求，具有重要的研究意义与工程应用价值。

1.2氧化镁膨胀剂

1.2.1氧化镁的工业化生产

活性氧化镁，也称轻烧氧化镁或苛性镁氧，是在900℃以下煅烧镁化合物形成的氧化镁。

氧化镁的活性是指氧化镁参与物理或化学变化的能力，是由其雏晶表面价键不饱和性引起的，晶格的畸变和晶格的缺陷加剧了这种键的不饱和性[14]。

氧化镁的化学活性可以用吸碘值（吸附性能指标）表示，化学活性愈大，吸碘值愈大，就愈轻质。

吸碘值在120~180mg/g时称为高活性氧化镁，吸碘值在50~80mg/g时称中活性氧化镁，吸碘值在19~43mg/g时称低活性氧化镁[15]。

在实验室中通常使用氧化镁于柠檬酸的反应时间来对氧化镁的活性进行表示。

氧化镁已广泛应用于化工、矿业、农业、冶金以及耐火材料等领域。

随着科学技术和国民经济的发展，活性氧化镁的应用会越来越广泛，需求量也会进一步的增加。

煅烧菱镁矿是工业化生产MgO一个重要的方法，该方法制备工艺相对简单，成本相对较低[16]。

目前为止，尚没有专门生产MgO膨胀剂的窑炉与工艺，主要沿用煅烧耐火材料用MgO的生产设备和工艺，其设备与工艺比较简陋，不能严格保证MgO膨胀剂的品质[17]。

作为膨胀材料用的MgO是经菱镁矿煅烧分解后的产品即为成品。

化学组成一般为MgO、CaO、Fe2O3、Al2O3和SiO2等组分。

除产品的化学组成外，MgO的活性和产品煅烧的均匀性是其重要的性能指标。

立窑、隧道窑、回转窑、反射窑、悬浮窑和沸腾窑是生产MgO的常用窑炉，各有优缺点。

立窑采用10~30cm的块料煅烧，不能稳定的控制煅烧温度和保温时间，产品煅烧不均匀，有过烧也有欠烧；隧道窑的煅烧温度可控，保温时间也可控，但由于采用大块料煅烧，块料表面与内部不一致，质量不均匀；回转窑采用粉料煅烧，煅烧温度和保温时间较易控制，质量比较均匀，但热耗大；反射窑采用块料煅烧，煅烧温度控制较差，煅烧不均匀，质量不均匀；悬浮窑与沸腾窑煅烧采用细颗粒菱镁矿粉，煅烧温度与保温时间可稳定控制，煅烧产品质量均匀，但生产成本相对较高[18]。

与立窑、隧道窑、倒焰窑和回转窑等堆积态煅烧的窑型相比，高效、节能的新型流态化煅烧是煅烧技术的发展方向。

目前已经研发了各种流态化煅烧技术，如流化床煅烧技术，该技术可以保证物料与高温气体在悬浮状态下充分换热，换热效率大大高于堆积态窑炉，但是这些窑炉中物料的停留时间可调整范围小。

西安建筑科技大学研发了稀相悬浮态快速煅烧的新技术，将物料状态从堆积态改为悬浮态，明显地增大了气固接触面积，显著增强了传热效率，加快了反应速度[19]。

为连续稳定生产MgO膨胀剂，确保其质量均匀，窑型及生产工艺的科学选择至关重要。

南京工业大学在MgO膨胀剂工业化生产方面进行了一些有益的探索，如采用悬浮窑、回转窑、隧道窑及倒焰窑等工业窑炉进行试生产，取得一定的成果。

1.2.2氧化镁膨胀剂膨胀机理浅析

水泥基材料中MgO产生膨胀的根本原因是MgO的水化。

MgO水化时水化产物固相体积增大了118%，但水化产物Mg（OH）2的体积增大不完全等于其在水泥浆体中所产生的体积膨胀，其原因尚未得到合理的解释。

MgO水化产生膨胀的机理说法不一，其中吸水肿胀理论和晶体生长压理论是两种被广泛接受的理论。

楼宗汉等[20]认为水泥中的氧化镁的水化反应属于典型的原地固相反应，水化产物固相体积增大从而引起了体积膨胀。

Chatterji[21]认为水泥中MgO水化时，在MgO颗粒表面形成了以Mg2+与OH-为主要组分的过饱和溶液，在过饱和溶液中Mg（OH）2结晶生长，并产生结晶压，从而导致水泥浆体的膨胀：

ΔP=（RT/Vm）×ln（as/a0）式

（1）

式中：

ΔP为结晶压，指Mg（OH）2晶体长大过程中若受到周围浆体的限制，则会对浆体产生压力；Vm为Mg（OH）2晶体的摩尔体积；as为过饱和溶液的活度；a0为饱和溶液的活度；R为气体常数；T为绝对温度。

MgO水化时，首先形成微小Mg（OH）2晶体，这些微小晶体溶解度比大晶体大，故小晶体会溶解重结晶，生长成大晶体并产生膨胀[21]。

据有关计算，MgO水化产生的过饱和溶液中Cs/C0=1.03时就可产生膨胀[21]。

由式

（1）可见，过饱和溶液的过饱和度主要取决于水化产物Mg（OH）2的溶解和Mg2+的扩散。

一方面，Mg（OH）2的溶解使颗粒附近的Mg2+浓度增大，有利于过饱和度的提高；另一方面，Mg2+会从颗粒表面向附近区域扩散，又会引起过饱和度的降低。

邓敏等[22]认为早期产生的膨胀主要由晶体尺寸较小的Mg（OH）2吸水产生肿胀引起，随着Mg（OH）2晶体的生长，晶体生长产生的结晶压变为膨胀的主要驱动力。

邓敏等[22]还提出了基于孔溶液对Mg2＋扩散的MgO水泥膨胀模型。

认为在高碱环境中，OH-浓度高，过饱和区域Mg2+的扩散少，且扩散距离短，因而在MgO颗粒表面附近产生较大的过饱和度，使Mg（OH）2在MgO颗粒表面附近生长，生长相对集中，因此产生较大的膨胀。

反之，在低碱环境下产生的膨胀较小。

MO等[23-24]最新的研究结果表明MgO膨胀剂自身结构（孔结构、晶粒尺寸等）与其水化膨胀特性密切相关，MgO膨胀剂颗粒自身体积膨胀是其导致水泥浆体体积膨胀的直接原因。

其在此基础上，提出了考虑MgO膨胀剂自身结构特点的水化膨胀模型。

1.2.3氧化镁膨胀剂性能的研究

1.2.3.1氧化镁膨胀剂对力学性能的影响

掺入MgO膨胀剂后，混凝土的强度会受到一定影响。

有关试验结果表明，在早龄期时，随着MgO掺量的增加，混凝土强度降低。

而在后期，当MgO掺量在4%~6%左右时，混凝土强度不仅没有降低，反而较同龄期普通混凝土强度略有增加，证明外掺4%~6%MgO没有破坏混凝土的结构。

不同MgO掺量的混凝土，当龄期相同时，相对强度很接近，而且MgO微膨胀混凝土相对强度与普通混凝土也很一致，这表明MgO微膨胀混凝土的强度增长规律没有发生变化。

而且各种混凝土强度增长过程也比较相似，都是早龄期强度增长较快，后期强度增长缓慢。

MgO的掺量对混凝土的早龄期强度增长有明显的影响，MgO掺量增加则早期强度增长速率加大。

而且MgO微膨胀混凝土在有受到边界约束时，膨胀变形被约束，在混凝土内部产生预压应力，使混凝土更加致密，因而增加了混凝土的强度。

1.2.3.2氧化镁膨胀剂对耐久性能的影响

主要从抗渗性能、抗冻性能、抗冲磨性能和抗碳化性能方面对外掺氧化镁混凝土的耐久性能进行探讨。

（1）氧化镁混凝土的抗渗性能

混凝土的抗渗性能是指混凝土抵抗液体和气体的渗透作用的能力。

抗渗性能是混凝土的一项重要物理性质，除关系到混凝土的挡水及防水作用外，还直接影响混凝土的抗冻性能。

研究结果表明[25]：

对于外掺氧化镁混凝土和普通混凝土而言，外掺氧化镁混凝土的抗渗透能力可至少提高60%。

这是由于氧化镁混凝土中的MgO的后期微膨胀作用，使得混凝土结构更加密实，其水化生成物填充和切断了毛细孔，使混凝土中空隙率减少，从而大大增强了混凝土内部的抗渗能力，使得外掺氧化镁混凝土比普通混凝土具有更强的抗渗透能力。

而且在约束条件下，外掺氧化镁混凝土的渗透系数更是仅为非约束条件下混凝土的渗透系数的12.3%。

可见在约束条件下，外掺氧化镁混凝土的抗渗能力更强。

（2）氧化镁混凝土的抗冻性能

当混凝土受到不断变化的温度和湿度反复作用时，混凝土表面会开裂和剥落并逐步深入到内部而导致混凝土的整体瓦解，并最终丧失其性能，这称之为混凝土冰冻破坏。

混凝土抵抗冰冻破坏的能力称之为抗冻性。

研究结果表明[25]：

外掺氧化镁混凝土的抗冻性能要比普通混凝土更好。

外掺氧化镁混凝土在冻融33次以后，相对动弹性模量损失仅在50%以下，强度损失也只在25%以内，重量损失才1.5%左右；而普通混凝土在冻融23次后，相对动弹性模量就已经损失了60%，强度损失了32%。

这是由于外掺氧化镁能使混凝土的结构更加密实，减少了内部空隙从而提高了其抗冻性能。

（3）氧化镁混凝土的抗冲磨性能

冲击磨损是水工泄水建筑物常见的病害之一。

特别是当水流流速较高、水流中挟带砂石等磨损介质时，破坏更严重。

研究结果表明[25]：

当氧化镁掺量为3%时，其28d和90d龄期混凝土的抗冲磨强度比普通混凝土的分别提高7.6%和4.0%；当氧化镁掺量为5%时，提高5%左右。

根据有关的试验结果表明：

（电力工业部、水利部水利水电规划设计总院.氧化镁混凝土筑坝技术文集.1994.）内掺硅粉能提高混凝土的抗冲磨强度，而同时外掺部分氧化镁对提高混凝土抗冲耐磨强度的效果更好。

（4）氧化镁混凝土的抗碳化性能

混凝土中Ca（OH）2与大气中CO2在湿度合适的条件下发生反应生成碳酸钙的作用称之为混凝土的碳化。

混凝土的碳化会引起混凝土不良的后果：

产生碳化收缩会降低混凝土的碱度使混凝土中性化，从而对防止混凝土中钢筋的锈蚀不利。

混凝土碳化的原因很复杂，其与空气中CO2的浓度、环境湿度、养护条件、水灰比、振实程度、水泥品种及用量、混合材掺量以及龄期等有关。

掺MgO的混凝土抗碳化性能比之没掺更好，这是由于MgO的膨胀作用，使混凝土内部的孔结构发生极大的变化，混凝土更加密实，从而使碳化减慢。

所以，外掺氧化镁能降低混凝土的碳化深度，提高混凝土的抗碳化的能力。

1.2.3.3氧化镁对体积安定性的影响

氧化镁对体积安定性的影响主要是由氧化镁在水泥基材料中的含量决定的。

当氧化镁在其中的含量偏高时就导致水化后期膨胀量增大，超过了需要补偿的干缩及其他原因的收缩，从而使水泥基材料膨胀开裂。

当氧化镁在水泥基材料中的含量偏低时，就使氧化镁在后期的膨胀量无法补偿材料的收缩从而使材料收缩开裂，没有发挥出氧化镁的作用。

因此在实际氧化镁的使用中要严格确定氧化镁的含量。

目前，对于MgO混凝土安定性的评估方法尚存在各种争议，没有形成统一的标准。

2实验

2.1实验原料

水泥：

江南小野田P·Ⅱ52.5硅酸盐水泥，化学成分见表1

氧化镁膨胀剂：

MEA-65和MEA-156两种活性的氧化镁膨胀剂

水：

自来水

试剂：

柠檬酸，酚酞指示剂

表1原材料的化学组成

Sample/s

Loss

SiO2

Fe2O3

Al2O3

CaO

MgO

P·Ⅱ52.5Cement

2.91

20.65

3.58

6.05

61.85

1.81

MEA-65

2.81

0.93

0.51

0.45

0.98

93.22

MEA-156

0.86

0.68

0.51

0.32

0.99

95.31

2.2实验方法

2.2.1氧化镁活性的测定

采用柠檬酸法测定MEA的活性。

方法与步骤如下：

准确称取2.60±0.01g柠檬酸加入到烧杯中，在烧杯中加入200ml蒸馏水和1～2滴酚酞指示剂，将烧杯放置在恒温水浴中（温度为（30±1）℃），打开磁力搅拌，准确称取1.70±0.01gMgO膨胀剂样品加入到烧杯中，同时开始计时，待溶液呈现微红色时，计时结束。

从计时开始到计时结束所用的时间即为MgO膨胀剂的活性值[24]。

2.2.2掺氧化镁膨胀剂的水泥净浆膨胀率测定

采用江南小野田生产的P·Ⅱ52.5硅酸盐水泥与氧化镁掺量分别为0%、3%和8%混合均匀并以水泥净浆：

w/c=0.28，做出一系列的水泥净浆模块20mm×20mm×80mm的六联模，并对各个模块进行标记。

成型一天后脱模测定初长。

将脱模后的水泥净浆模块放入已升温至20℃、40℃和60℃养护箱中，到规定龄期，即1d、3d、7d、14d、21d和28d测其长度。

2.3实验结果

试件膨胀率计算公式：

La=（Lt-Lo）/L×100%式

（2）

式中：

La-试件在龄期t时的膨胀率（%）；

L-试件的有效长度（75mm）；

Lo-试件脱模后的初始长度（mm）；

Lt-试件养护至t时长度（mm）。

2.3.1不同养护制度对水泥浆体膨胀率的影响

将图1分别和图2~图5进行比较可见，掺了MgO膨胀剂的水泥浆体其各龄期膨胀率均比未掺MgO膨胀剂的水泥浆体的各龄期膨胀率大，因为MgO的水化膨胀，从而使水泥浆体体积增大。

对图2~图5各图单独进行分析，可以看出，在总体上掺了MgO膨胀剂的水泥浆体60℃养护时膨胀率大于在40℃养护时，在40℃养护时大于在20℃养护时。

即养护温度越高，MgO水化速率越快，其膨胀率也就越大。

其原因是在越高温度条件下，MgO水化速度越快，短时间产生相对更多的Mg2+，Mg2+来不及向颗粒周围扩散，而形成更大的过饱和度，产生更大的晶体生长压，发生更大的膨胀。

图1空白实验组图2掺3%MEA-65的水泥浆体的膨胀率

图3掺量8%MEA-65的水泥浆体的膨胀率图4掺量3%MEA-156的水泥浆体的膨胀率

图5掺量8%MEA-156的水泥浆体的膨胀率

2.3.2不同活性氧化镁膨胀剂对水泥浆体膨胀率的影响

图6为20℃时掺3%不同活性MEA的水泥浆体的膨胀率，由图6可见，MEA-65在前期补偿收缩不明显；MEA-156补偿收缩明显，且膨胀比MEA-65大。

这可能的原因是MEA-65在拆模前就有了一定的水解膨胀，而3%的掺量有比较少，导致在养护时能够产生膨胀的MgO量减少从而使其产生这种变化；而MEA-156一直缓慢释放Mg2+，也就一直在缓慢稳定的膨胀了。

图620℃时掺3%不同活性MEA的水泥浆体的膨胀率

图7为40℃时掺3%不同活性MEA的水泥浆体的膨胀率，由图7可见，MEA-65的膨胀前期较快，中期有膨胀加速过程，后期膨胀放缓并逐渐停止；MEA-156前期有收缩，然后加速膨胀，最后追上MEA-65的膨胀率并有继续上升趋势。

这个原因是因为MEA-65在40℃时水化较快，因而较早发生膨胀，，在28d左右就水化基本完成了；MEA-156在40℃时水化仍旧是较慢，因而可以持续产生膨胀，逐渐追上MEA-65。

图740℃时掺3%不同活性MEA的水泥浆体的膨胀率

图8为60℃时掺3%不同活性MEA的水泥浆体的膨胀率，由图8可见，MEA-65刚开始几乎