超高支撑模板专项施工方案正规版.docx

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超高支撑模板专项施工方案正规版

目  录

工程概况      

第一节工程简况     

第二节高支模部位和方案选择     

第三节方案说明      

第二章  高支模支撑体系设计      

第一节模板体系及材料选用      

第二节设计数据

第三章  施工方法

第一节施工顺序

第二节高支模体系安装 

第三节高支模体系拆除      

第四章  质量安全保证措施      

第一节质量保证措施    

第二节安全保证措施      

第五章  计算书      

第一节、计算依据      

第二节、荷载取值      

第三节、模板计算    

第四节、木枋计算      

第五节、门架计算     

第六节、扣件式钢管脚手架计算    

第一章  工程概况

第一节工程简况

本工程位于泉州市城东片区,由5栋22～27层及二层地下室组成，项目为剪力墙结构的商住建筑.其中地下二层为车库，4＃、5＃、7#、8#楼一二层为裙楼（商场）,6＃楼一层架空。

，地下室负二层高4。

0m，负一层高3。

7m，主楼4#、5#、7#、8#楼首层高4.0m，二层高3.6m,三层以上层高2。

9m。

6#楼层高均为2.9m.总建筑面积约15万平方米,建筑高度81米.建筑抗震设防为丙类，建筑结构安全等级为二级抗震设防烈度为7度。

第二节高支模部位和方案选择

一、高支模部位

本工程地下室模板支撑体系属高支模体系。

阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状，下底宽约550mm，上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度约为5～6m，板厚基本为100～120mm。

按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。

梁板支撑高度按实际情况，分4.8m和6.8m两种梁板门式钢管脚手架支撑体系和中空11。

1m的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系进行计算.

二、方案选择

1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系。

2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。

第三节方案说明

一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。

二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。

施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。

三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。

第二章  高支模支撑体系设计

第一节模板体系及材料选用

1、模板支撑体系：

采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。

2、模板体系：

采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。

3、脚手架：

MF1219门式钢管脚手架、Φ48×3。

5优质标准钢管脚手架及其配件，钢材品种为Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品。

4、楼板及梁模板：

18mm厚木胶合夹板。

5、木枋：

80×80mm、100×100mm  广东松枋。

6、水平加固杆、扫地杆：

壁厚3。

5mmΦ48标准钢管。

第二节设计数据

一、梁板模板方案：

梁底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1200mm,门架间距纵向900mm,横向为1200-600mm。

二、中空模板方案：

钢管满堂红脚手架，间距1.1×1.1m，顶梁板底木枋选用两层，上层间距为300mm，下层间距为1100mm。

中空脚手架的搭设根据施工分层的需要，同时兼作为施工外脚手架和铺设梁板模板作为施工操作面用途。

在标高109。

1m处铺设梁板模板进行封闭，作为施工操作面和阁楼屋面支顶的基础。

三、门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架搭设大样详附图。

第三章  施工方法

第一节施工顺序

根据施工层划分,阁楼施工总共分四个阶段：

（一）、103。

5m标高层施工

本标高层施工支模高度：

103。

5－98.0－0。

7（梁高）=4.8m，采用脚手架支顶形式:

双层门式架支顶（0。

3m＋2。

0m×2＋0.5m）。

中空采用Φ48×3.5钢管搭设满堂红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。

（二）、105。

5m标高层施工

本标高层施工支模高度：

105。

5－98.0－0.7（梁高）=6。

8m,采用支顶形式:

三层门式架支顶（0.3m＋2.0m×3＋0.5m）。

中空采用Φ48×3.5钢管搭设满堂红脚手架，随施工层高度架设，同时兼作操作层和外架。

（三）、107.5m标高层及屋面板主梁施工

1、107.5m标高层施工支模高度：

107.5m－105。

5m－0。

6m（梁高）=1.4m，采用支顶形式：

一个门式矮架。

2、屋面板主梁施工支模高度:

107.5m－105.5m＋0。

9m=2.9m，采用支顶形式:

一层门式架支顶（0.4m＋2。

0m＋0.5m）。

中空在此层用模板进行封闭，作为阁楼斜屋面梁板支顶的基础。

（四）、阁楼斜屋面梁板施工

阁楼斜屋面梁板板顶标高为113.5m。

此层梁板模板尺寸为1。

0～4.7m×3.4m的梯形，可以采用预制模板成块再进行拼装成形进行施工。

支顶基础为下层标高约107。

5＋0。

9＋1。

7=110。

1m的模板面,斜撑采用钢管和顶托进行斜顶.

模板支顶结构施工均按常规方法施工，梁板模板及支撑系统的安装顺序为:

弹线→脚手架的架设→脚手架的固定、拉接→木枋的架设及调平→梁底板的安装→梁侧板的安装→楼面板的安装→梁、板钢筋的绑扎→混凝土浇捣→淋水养护→拆除高支模板。

第二节高支模体系安装

一、支模体系基础

门式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架支承在屋面板或楼板砼上.

二、支模安装施工

高支模施工关键是脚手架的搭设，其搭设做法如下：

1、在搭设脚手架之前，在地面弹出立杆纵横方向位置线，并进行抄平。

2、脚手架的组装自一端延伸向另一端，自下而上按步架设,并逐层改变搭设方向，减少误差积累。

不能自两端相向搭设或相间进行，以免结合处错位，难于连接。

3、支架立杆应协调设置,做到纵横各成一线，以便搭设水平加固杆和交叉支撑。

4、驳接钢管应同在一竖向中心线上。

5、钢管之间连接的接头应牢固可靠，接头采用标准连接扣件。

6、水平加固杆应设于门架立杆内侧.

7、梁下立杆需用槽钢或木枋作铺垫。

采用木枋时，立杆必须加底座。

8、连接门架与配件的锁臂、搭钩必须处于锁住状态。

三、楼面砼模板安装

1、楼板模板采用18mm厚建筑木模板，采用两层木枋排列。

底层木枋支承在门架支托座上,上层木枋支承在下层木枋上，支承木枋采用门式钢管脚手架。

2、梁模板采用18mm厚建筑木模板，采用三层或二层木枋排列.若梁高度在700~1000mm时，两侧沿梁长度方向用2Φ48钢管加强，隔450mm采用Φ10的对拉螺杆固定（梁底上350设置），支承木枋采用门式钢管脚手架。

第三节高支模体系拆除

1、高支模支撑体系经工程技术负责人验证并经确认不再需要时，方可拆除。

承重模板（梁、板底模）拆除时间须混凝试压报告合格后,经监理单位书面批准后，方可拆除。

2、拆除顺序为后支先拆，先支后拆，先拆非承重模板，后拆除承重模板。

拆除跨度较大的梁底模时,先应从跨中开始,分别拆向两端。

拆模时不要用力过猛，拆下来的木料要及时运走、整理，分类堆放整齐。

3、阁楼的施工由于存在连续高支模和支顶的整体稳定构造措施，必须采取由高到低的最终一次性拆除方式。

且任何拆除模板支撑体系的施工,必须由主办施工或以上管理人员下达指令后才能拆除。

4、拆除前应清理脚手架上的材料、工具和杂物。

5、拆除时应设置警戒区和警戒标志，安排专人负责警戒。

6、模板支架的拆除应从一端向另一端、自上而下逐层进行。

7、扫地杆、水平加固杆和交叉支撑等，必须在脚手架拆卸到相关的门架时方可拆除.

8、工人须站在临时的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护、劳动保护用品。

9、拆除过程中，严禁使用榔头等硬物击打，撬挖，拆下的配件应放入袋内。

第四章  质量安全保证措施

第一节质量措施

1、脚手架的材质在保证可焊性的条件下，应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235钢的规定，且新进材料应附上产品出厂合格证以备查。

2、严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的门式钢管脚手架。

3、对模板、木枋等原材料要求检查合格后方可使用于高支模工程。

对有腐朽、裂缝、虫眼等的木枋、板材，禁止用于模板工程。

4、模板支架的搭设场地应进行清理，保证表面干净平整；并做好排水。

5、立杆的位置，要求先在验收合格后的基础上弹出立杆的位置线，保证垫板、底座安放位置准确。

6、扫地杆、水平加固杆、交叉支撑必须随脚手架搭设同步进行。

7、严格按设计及规范要求拆除模板.

8、模板安装施工完成后，组织安排模板自检。

尤其对门架支顶底座、托座部位,要求100%检查.保证每一底座、托座完全传力到位.

第二节安全保证措施

1、所有作业人员要求戴安全帽、衣着简便，严禁穿拖鞋进入施工现场。

2、混凝土施工前，检查并清理脚手架上的材料、垃圾杂物等，防止施工时振动物体坠落。

3、安全专职人员，预先检查楼面临时铺设的桥架、防护是否稳定牢固,桥架上有无突出的铁钉、油渍等安全隐患,防止施工作业人员滑倒情况发生。

4、模板支架在使用期间，严禁拆除下列杆件：

扫地杆、水平加固杆、交叉支撑和剪刀撑。

5、高支模板体系严禁悬挂起重设备.

6、不得将缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上.

7、夜间施工要有足够的照明设施.

8、脚手架的防雷接地应符合《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46－88）的规定。

9、模板支架及模板施工期间，禁止无关人员进入作业现场。

10、阁楼应在五级风以下天气施工，禁止在超过八级的大风下作业，严禁在大雨和雷电天气下屋面施工。

11、内外脚手架体系必须按要求设置连墙杆，并经过有关人员进行质量和安全验收，才能投入使用.

第五章  计算书

第一节计算依据

1、《施工结构计算方法与设计手册》（中国建筑工业出版社）

2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程》

3、《建筑施工脚手架实用手册》

4、设计院提供的本工程施工图纸

第二节荷载取值

一、荷载取值

1、梁板砼自重：

25KN/m3。

2、模板、木枋自重：

0。

5KN/m2。

3、施工振捣砼时产生的荷载值：

2KN/m2。

4、均布活荷载值：

1.5KN/m2。

二、荷载分项系数

构件自重取1。

2，其他各项取1.4.

第三节模板计算

本工程高支模板系统均采用18厚木夹模板，取最大的梁来验算，其截面尺寸为550～1000mm×700mm（b×h）。

侧模计算略，可采用加强斜顶撑进行加固处理.

支撑图详见：

103。

5标高支模支撑图、105.5标高支模支撑图。

一、底模荷载计算

恒载计算值：

q1=1.2×25×0。

55×0。

7=11.55KN/m

活载计算值：

q2=1。

4×3.5×0.55＝2。

7KN/m

因模板及支撑体系为临时结构,木模板体荷载系数可取0。

9。

计算荷载组合简图（第二支座处最大负弯矩、第二支座处最大剪力）

计算荷载组合简图（第一跨中处最大挠度）

二、底模抗弯强度验算

五跨连续梁支座负弯距最大为：

Mmax=0.105q1l2+0。

121q2l2=（0.105×11。

55+0.121×2.7）×0。

32=0.14KN。

m

底模截面尺寸为18×550mm，Wn=（1/6）×550×182=29700m3

σm=0.9Mmax/Wn=0。

9×140000/29700=4.24N/mm2〈[fm］=15N/mm2  满足要求.

三、底模挠度验算

I=1/12bh3=1/12×0。

55×0。

0183=2.67×10—7m4

fmax=0.644q1l4/100EI+0。

973q2l4/100EI

=0.34×（0.644×11.55+0.973×2.7）/（100×107×2。

67×10-7）

=3。

05×10-4m

挠度W=fmax/l=3.05×10—4/0。

3=1/984〈［W］=1/250  符合要求。

四、底模抗剪验算

Qmax=0。

606q1l+0.62q2l=（0.606×11.55+0.62×2.7）×0.3=2.6KN

τ=1.5Qmax/bh=1。

5×2.6×103/（18×300）=0。

72N/mm2＜fv=1。

5N/mm2  符合要求。

第四节木枋计算

梁取梯形梁550～1000×700，板厚120，上层木枋：

80mm×80mm，下层木枋：

100mm×100mm。

计算未考虑板下木立杆或者板下支顶的卸载作用，计算偏安全。

1、      上层木枋计算

恒载：

砼=25×[（0。

55＋1。

0）×0.7×0。

5＋0。

12×（0。

3＋0。

325）]×0。

3=4。

63KN

模板、木枋=0。

5×0.55×0。

3=0.08～0。

1KN

活载和施工产生的荷载:

（2＋1.5）×1.6×0.3＝1。

68KN

荷载组合：

P＝1.2×（4.63+0.1）＋1。

4×1.68＝8.03KN

转为线荷载为q=8。

03/0.3=26。

8KN/m

（1）      抗弯强度验算

Mmax=PbL（2-b/L）/8＝8.03×0。

55×1。

2×（2-0.55/1。

2）/8＝1。

02KN•m

木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0。

083/6＝8.53×104mm3

σm＝Mmax/Wn＝1.02×106/8。

53×104＝11。

96N/mm2

（2）抗剪验算

    Qmax＝P/2＝4.02KN

    τ＝1。

5Qmax/bh＝1。

5×4/（80×80）＝0。

94N/mm2

2、下层木枋计算

下层木枋所受的集中力荷载:

F＝P/2＝4。

02KN

（1）抗弯强度验算

Mmax=Fa＝4.02×0。

3＝1.206KN•m

木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16。

67×104mm3

σm＝Mmax/Wn＝1。

206×106/16。

67×104＝7。

23N/mm2〈fm＝13N/mm2    满足要求

（2）抗剪验算

    Qmax＝F＝4.02KN

    τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4/（100×100）＝0.603N/mm2

第五节门架计算

（一）、荷载计算

1、梁板自重:

4.63÷0。

3＝15。

4KN

2、木枋、模板自重:

0.5×（1.2＋0。

7）×0。

9=0。

9KN

3、门架、调节架自重：

0。

224×3=0。

67KN

4、交叉支撑自重：

0。

04×6=0。

24KN

5、水平杆自重:

0。

0384×6×1.2=0.28KN

恒载小计：

15。

4+0.9+0.67+0。

24+0.28=17.5KN

6、活荷载、均布荷载及振动荷载：

（1。

5＋2＋2）×（1。

2＋0。

7）×0.9=9。

4KN

荷载组合：

N＝1。

2×17.5+1.4×9。

4=34。

16KN

（二）立杆稳定承载力计算

已知一榀门架的承载力  Nd=40160N  （详厂家产品资料）

由于N=34160N（上面已经计算出）

N≤Nd  ，即门架稳定承载力满足要求.

第六节扣件式钢管脚手架计算

本工程高支模板系统均采用18厚木夹板模板，荷载取阁楼屋面梁板混凝土的投影荷载进行计算,板厚100，梁截面约350mm×350mm,计算含梁近似按板厚120mm的混凝土均布荷载。

侧模计算略,可采用加强斜顶撑措施进行加固处理。

支撑图详见：

中空高支模图。

一、底模荷载计算

恒载计算值：

q1=1。

2×25×（3。

9×2＋1.0）×0。

12÷4。

7=1。

2×5.6=6。

72KN/m

活载计算值：

q2=1.4×3。

5＝4.9KN/m

因模板及支撑体系为临时结构，木模板体荷载系数可取0.9。

二、底模抗弯强度验算

五跨连续梁支座负弯距最大为：

Mmax=0.105q1l2+0.121q2l2=（0。

105×6.72+0。

121×4.9）×0.332=0。

14KN.m

底模截面尺寸为18×1000mm，Wn=（1/6）×1000×182=54000m3

σm=0。

9Mmax/Wn=0.9×140000/54000=2.33N/mm2<[fm]=15N/mm2  满足要求。

三、底模挠度验算

I=1/12bh3=1/12×1×0。

0183=1.47×10—7m4

fmax=0.644q1l4/100EI+0。

973q2l4/100EI

=0。

334×（0。

644×6。

72+0。

973×4。

9）/（100×107×1.47×10—7）

=7。

58×10-4m

挠度W=fmax/l=7.58×10-4/0.33=1/435〈[W]=1/250  符合要求。

四、底模抗剪验算

Qmax=0。

606q1l+0.62q2l=（0.606×6.72+0.62×4.9）×0。

33=2.35KN

τ=1。

5Qmax/bh=1.5×2。

35×103/（18×1000）=0。

2N/mm2＜fv=1。

5N/mm2  符合要求。

五、木枋计算

上层木枋：

80mm×80mm，下层木枋:

100mm×100mm。

（1）      、上层木枋计算

1、荷载：

恒载:

砼=6.72×0.33=2。

22KN

模板、木枋=0。

5×1×0。

33×3=0。

5KN  （考虑阁楼屋面的模板支顶荷载，按三层模板、木枋荷载计算。

）

活载和施工产生的荷载：

（2＋1.5）×1.0×0.33＝1。

16KN

荷载组合:

P＝1。

2×（2.22+0。

5）＋1。

4×1。

16＝4。

89KN

转为线荷载为q=4.89/0.33=14.8KN/m

2、      抗弯强度验算

Mmax=PbL（2—b/L）/8＝4。

89×1×1。

1×（2-1/1.1）/8＝0。

61KN•m

木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝0。

083/6＝8。

53×104mm3

σm＝Mmax/Wn＝0。

61×106/8。

53×104＝7。

16N/mm2

3、抗剪验算

    Qmax＝P/2＝2。

45KN

    τ＝1.5Qmax/bh＝1。

5×2450/（80×80）＝0。

57N/mm2

5N/mm2    符合要求。

（2）、下层木枋计算

下层木枋所受的集中力荷载：

F＝P＝4。

89KN

1、抗弯强度验算

Mmax=Fa＝4。

89×0.33＝1.61KN•m

木枋截面抵抗矩Wn＝b3/6＝1003/6＝16。

67×104mm3

σm＝Mmax/Wn＝1。

61×106/16.67×104＝9.68N/mm2〈fm＝13N/mm2    满足要求

2、抗剪验算

    Qmax＝F＝4.89KN

    τ＝1.5Qmax/bh＝1.5×4890/（100×100）＝0.73N/mm2〈fv＝1。

5N/mm2    符合要求。

六、钢管脚手架计算

（一）、荷载计算

1、梁板自重：

5.6×1。

1×1.1＝6.78KN

2、木枋、模板自重:

0。

5×1。

1×1。

1×3=1。

82KN

3、钢架、剪刀架自重：

0。

3×8=2。

4KN

恒载小计：

6.78+1。

82+2。

4=11.0KN

6、活荷载、均布荷载及振动荷载：

1。

5×1。

1×1。

1=1。

82KN

荷载组合：

N＝1。

2×11。

0+1.4×1.82=13.2＋2.55=15。

75KN

（二）立杆稳定承载力计算

Φ48×3.5钢管抗压强度设计值：

[f］=205.00N/m㎡

Φ48×3.5立杆净截面面积（cm2）;A=4.89cm2=489mm2

由于N=15750N（上面已经计算出）

N≤Nd  =[f］×A=100245N，即钢架承载力满足要求.

              φ=l0/i    l0=k1×u×h

i  计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58

      k1  计算长度附加系数，取值为1.155；

      u  计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。

3.3；u=1.75

      h  计算高度1。

4m

l0=k1×u×h

  =1.155×1.75×1.4

  =2。

83

φ=l0/i

  =2.83/1.58

  =1。

79

  =15750/（1。

79×489）

  =17.99≤[f］=205。

00N/m㎡  即钢架稳定性满足要求

模

板

支

撑

施

工

方

案

施工单位：

监理单位：

时间：

2021年12月日

第一节编制依据

一．施工图纸：

栖霞区丁家庄二期（含柳塘）地块保障性住房项目A17、A19地景观绿化工程图纸　

二。

施工规范

1.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2021）

2.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2021）

3。

《全国民用建筑工程设计技术措施结构》（20014版）

4。

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2021）

5.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2021

6.工程建筑标准强制性条文《房屋建筑部分》

7。

其他相关国家及地方规范及标准。

第二节工程概况

第三节模板及支撑系统材料选用

根据GB54-2002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求.本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50×100mm2,模板支撑体系采用Ø48，t=3。

5mm钢管扣件式脚手架。

第四节模板安装

1.基础模板施工

根据测量员放出的轴线，弹出基础边线,根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。

2.柱模施工

（1）根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊└30×30×3角钢或Ø8圆钢定位。

（2）根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。

模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。

（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。

柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用方钢管，截面80×80×80mm，每道柱箍1根钢箍，间距500mm.

（4）柱模校正及固定.利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上.

3.梁模施工

（1）定型模板。

根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸,将模板钉在木楞上使之成型.梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。

（同柱角做法一样）

（2）梁模支撑及模板安装。

先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距＜1000mm，横向间距小于1500mm，小横杆间距同立杆间距.（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。

立杆应设水平拉杆和扫地杆,梁纵向立杆设斜撑形成排架.梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模.梁侧模应设置斜撑,当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600×800。

4．楼板模板施工

（1）