满堂架工程施工方案.docx
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满堂架工程施工方案
高架支模专项施工方案
编制人:
审核人：
批准人：
陕西建工第五建设集团有限公司
2016年10月
高架支模专项施工方案
1、编制依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、碑林住宅区建设工程项目一标段建筑、结构设计图纸。
6、按照规范要求高5米，跨度10米为高支模。
2、工程概况
本工程负二层、负一层，架体高度分别为5.35、6.30米。
结构设计概况
项目
内容
结构形式
基础结构形式
梁筏基础
主体结构形式
钢筋混凝土框架-剪力墙结构
抗震设防类别
丙类
抗震设防烈度
8度
建筑结构安全等级
二级
地基设计设计等级
甲级
结构设计使用年限
50年
框架柱截面尺寸
600×550、500×500、600×600
结构板厚度
地下二层人防顶板180厚，局部250厚、300厚
地下一层顶板180厚，局部80厚
剪力墙厚度
300、250、200
主要结构梁尺寸
350×600（700、800、1100）；
250×400（500、600、700）
3、施工部署
3.1安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“标准化工地”的根本要求。
为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组长：
谢开仁（项目经理）——负责组织及协调工作
副组长：
王朝辉（技术负责人）——方案编制、技术交底
组员：
汪鹏（总工长）——现场调度
成国庆（施工员）——现场施工组织协调实施
任乐（施工员）——现场施工组织协调实施
张辉（安全员）——现场施工指挥、质量检查
3.2设计总体思路
本工程方案利用插扣式脚手架从底层搭设，进行受力验算。
4、满堂脚手架构造及工艺流程
满堂脚手架搭设立杆纵横间距应≤0.9m，立杆全高共五道双向平杆拉结，底平杆距离地面300mm，最上层水平杆距板底0.6米，中间各道水平杆的步距不得大于1.2m。
剪刀撑设置沿框架柱的位置纵横设置。
4.1工艺流程：
板模板扣件式
搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。
4.2施工方法：
1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。
经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。
2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。
事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。
搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。
3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用工具式钢管架作为本模板工程的支撑体系。
4、一般规定
（1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。
（2）具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。
（3）不同支架立柱不得混用。
（4）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。
（5）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。
（6）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。
（7）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。
安装过程中应设置临时固定措施。
（8）当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。
（9）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。
示意图如下
（10）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。
可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。
扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。
（11）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。
无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
（12）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。
钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。
5、劳动力及材料、机具配备
5.1劳动力配备
工种
人数
任务
木工
22
负责架子搭设及拆除
测量放线工
6
负责脚手架垂直度控制
5.2材料配备
序号
材料名称
规格
数量
单位
1
插扣立杆
2.4m
7300
根
2
插扣立杆
1.8m
3900
根
3
插扣立杆
0.6m
3900
根
4
插扣立杆
0.9m
3900
根
5
插扣立杆
0.2m
7300
根
6
插扣水平连接杆
0.9m
18300
根
7
插扣水平连接杆
0.6m
16700
根
8
丝杠
50cm
3000
个
9
十字扣件
5000
个
10
转向扣件
1000
个
11
接头
1500
个
6、安全保证措施
6.1安全组织机构（见附页）
6.2技术保证措施
6.2.1钢管检查
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
钢管外径48mm
壁厚3.5mm
-0.5
-0.5
游标卡尺
2
钢管两端端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管内外表面锈蚀深度
≤0.50
游标卡尺
4
立杆钢管弯曲
3m≤1≤4m
3m≤1≤4m
≤12
≤20
钢板尺
5
立平杆、斜杆的钢管弯曲
L≤6.5m
≤30
钢板尺
6.2.2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
项次
检查项目
安装扣件数量（个）
抽检数量（个）
允许的不
合格数
1
连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
1201~3200
50
5
2
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）
1201~3200
50
10
3
扣件数
≤1200
按规范检查
7、文明施工要求
7.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
7.2施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
7.3使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要空防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
7.4脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。
7.5施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
7.6运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的中件和铁丝要集中回收处理。
应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
8、高支模插扣式脚手架计算：
梁模板（碗扣式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
350×1100
模板支架高度H（m）
6.35
模板支架横向长度B（m）
7.4
模板支架纵向长度L（m）
7.4
梁侧楼板厚度（mm）
180
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.039
地基粗糙程度
C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
3
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱纵距是否相等
是
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1200
立柱伸出顶层水平杆长度a（mm）
450
斜杆或剪刀撑设置
剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
300,600,900
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
88
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9×max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.1）+1.4×0.7×2]×1＝35.966kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.1]×1＝34.202kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
q2＝[1×（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b＝[1×（0.1+（24+1.5）×1.1）]×1＝28.15kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×34.202×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.791N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×28.15×87.54/（100×10000×281250）＝0.004mm≤[ν]＝L/250＝87.5/250＝0.35mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×34.202×0.087+0.446×1.764×0.087＝1.245kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×34.202×0.087+1.223×1.764×0.087＝3.609kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×34.202×0.087+1.142×1.764×0.087＝2.953kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×28.15×0.087＝0.968kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×28.15×0.087＝2.815kN
R3'=0.928q2L=0.928×28.15×0.087＝2.286kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1.245/1＝1.245kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[3.609,2.953,3.609]/1=3.609kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R5/b=1.245/1＝1.245kN/m
小梁自重：
q2＝0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.35/4=0.021kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×（1.1-0.18）=0.559kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×（1.1-0.18）=0.559kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×（0.6-0.35/2）/2×1=1.687kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×（（1.2-0.6）-0.35/2）/2×1=1.687kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.245+0.021+0.559+1.687=3.512kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=3.609+0.021=3.631kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.245+0.021+0.559+1.687=3.512kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.512,3.631,3.512]=3.631kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左'＝R1'/b=0.968/1＝0.968kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[2.815,2.286,2.815]/1=2.815kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右'＝R5'/b=0.968/1＝0.968kN/m
小梁自重：
q2'＝1×（0.3-0.1）×0.35/4=0.017kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×（1.1-0.18）=0.46kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×（1.1-0.18）=0.46kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.18）]×（0.6-0.35/2）/2×1=1.066kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.18）]×（（1.2-0.6）-0.35/2）/2×1=1.066kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=0.968+0.017+0.46+1.066=2.512kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=2.815+0.017=2.833kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=0.968+0.017+0.46+1.066=2.512kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.512,2.833,2.512]=2.833kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.631×0.92，0.5×3.631×0.22]＝0.368kN·m
σ=Mmax/W=0.368×106/64000=5.744N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×3.631×0.9，3.631×0.2]＝2.042kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×2.042×1000/（2×60×80）＝0.638N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/（100EI）＝0.521×2.833×9004/（100×9350×256×104）＝0.405mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q'l24/（8EI）＝2.833×2004/（8×9350×256×104）＝0.024mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×3.631×0.9,0.375×3.631×0.9+3.631×0.2]=4.085kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.951kN,R2=4.085kN,R3=3.347kN,R4=4.085kN,R5=3.951kN
正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×2.833×0.9,0.375×2.833×0.9+2.833×0.2]=3.187kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.826kN,R2'=3.187kN,R3'=2.591kN,R4'=3.187kN,R5'=2.826kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×3.5
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.221×106/4490=49.272N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.254kN
τmax=2Vmax/A=2×3.254×1000/424＝15.349N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.025mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.207kN，R2=1.775kN，R3=8.516kN，R4=1.775kN，R5=0.207kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.207/0.6=0.346kN，P2=1.775/0.6=2.959kN，P3=8.516/0.6=14.193kN，P4=1.775/0.6=2.959kN，P5=0.207/0.6=0.346kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
0.85
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R5]＝max[0.207,0.207]＝0.207kN≤0.85×8=6.8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3，P4]＝14.193kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
Ф48×3.2
钢管计算截面类型（mm）
Ф48×3
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
l0=h+2a=1200+2×450=2100mm
λ=l0/i=2100/15.9=132.075≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.386
2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.039×0.9×1.22/10＝0.006kN·m
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.1）+1.4×0.9×2]×1＝32.67kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.134+0.9×1.2×[（0.3-0.1）×0.35/4+0.5×（1.1-0.18）]+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.35/2，（1.2-0.6）-0.35/2]/2×1，3.283+0.9×1.2×（0.3-0.1）×0.35/4}=3.302kN/m
同上四～六计算过程，可得：
P1＝0.304kN，P2＝2.594kN，P3＝12.746kN，P4＝2.594kN，P5＝0.304kN
立柱最大受力Nw＝max[P1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2]+0.9×1.2×0.15×（6.35-1.1）+Mw/lb＝max[0.304+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.9×1]×（0.9+
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