满堂架工程施工方案.docx

1、满堂架工程施工方案高架支模专项施工方案 编 制 人: 审 核 人： 批 准 人： 陕西建工第五建设集团有限公司2016年10月高架支模专项施工方案1、编制依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 5、碑林住宅区建设工程项目一标段建筑、结构设计图纸。 6、按照规范要求高5米，跨度10米为高支模。2、工程概况本工程负二层、负一层，架体高度分别为5.35、6.30米。 结构设计概况项目内容结构形式基础结构形式梁筏基础主体结构形式钢筋混凝土框架

2、-剪力墙结构抗震设防类别丙类抗震设防烈度8度建筑结构安全等级二级地基设计设计等级甲级结构设计使用年限50年框架柱截面尺寸600550、500500、600600结构板厚度地下二层人防顶板180厚，局部250厚、300厚地下一层顶板180厚，局部80厚剪力墙厚度300、250、200主要结构梁尺寸350600（700、800、1100）；250400（500、600、700）3、施工部署3.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“标准化工地”的根本要求。为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构

3、组成、人员编制及责任分工如下：组 长：谢开仁（项目经理）负责组织及协调工作副组长：王朝辉（技术负责人）方案编制、技术交底组 员：汪鹏（总工长）现场调度成国庆（施工员）现场施工组织协调实施任乐（施工员）现场施工组织协调实施张辉（安全员）现场施工指挥、质量检查3.2设计总体思路本工程方案利用插扣式脚手架从底层搭设，进行受力验算。4、满堂脚手架构造及工艺流程满堂脚手架搭设立杆纵横间距应0.9m，立杆全高共五道双向平杆拉结，底平杆距离地面300mm，最上层水平杆距板底0.6米，中间各道水平杆的步距不得大于1.2m。剪刀撑设置沿框架柱的位置纵横设置。4.1工艺流程：板模板扣件式搭支架 测水平摆主梁 调整

4、楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。4.2施工方法：1、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用工具式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定

5、(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措

6、施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、

7、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。5、劳动力及材料、机具配备5.1劳动力配备工种人数任务木工22负责架子搭设及拆除测量放线工6负责脚手架垂直度控制5.2材料配备序号材料名称规格数量单位1插扣立杆2.4m7300根2插扣立杆1.8m3900根3插扣立杆0.6m3900根4插扣立杆0.9m3900根5插扣立杆0.2m7300根6插扣水平连接杆0.9m18300根7插扣水平连接杆0.6m16700根8丝杠50cm3000个9十字扣件5000个10转向扣件1000个11接头1500个6、安全保证措施6.

8、1安全组织机构（见附页）6.2技术保证措施6.2.1钢管检查序号项目允许偏差检查工具1钢管外径48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m14m3m14m1220钢板尺5立平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺6.2.2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050103扣件数1200

9、按规范检查7、文明施工要求7.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。7.2施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。7.3使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要空防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7.4脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。7.5施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。7.6运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的中件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。8、高支模插扣式脚手架计算： 梁模板（

10、碗扣式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501100模板支架高度H(m)6.35模板支架横向长度B(m)7.4模板支架纵向长度L(m)7.4梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁

11、钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.039地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)3风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度a(mm)45

12、0斜杆或剪刀撑设置 剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600,900梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距88每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2

13、)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN

14、/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.0872+0.1211.7640.08720.03kNm Mmax/W0.03106/375000.791N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63228.1587.54/(10010000281250)0.004mmL/25087.5/2500.35m

15、m 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39334.2020.087+0.4461.7640.0871.245kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14334.2020.087+1.2231.7640.0873.609kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92834.2020.087+1.1421.7640.0872.953kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39328.150.0870.968kN R2=R4=1.143q2L=1.14328

16、.150.0872.815kN R3=0.928q2L=0.92828.150.0872.286kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.245/11.245kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.609,2.953,3.609/1= 3.609kN/m

17、 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.245/11.245kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/4 =0.021kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.1-0.18)=0.559kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.1-0.18)=0.559kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.6-0.35/2)/21=1.687kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4

18、右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(1.2-0.6)-0.35/2)/21=1.687kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.245+0.021+0.559+1.687=3.512kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.609+0.021=3.631kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.245+0.021+0.559+1.687=3.512kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.512,3.631,3.512=3.631kN/

19、m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.968/10.968kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.815,2.286,2.815/1= 2.815kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.968/10.968kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/4 =0.017kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.1-0.18)=0.46kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.18)=0.46kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.

20、5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.35/2)/21=1.066kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.18)(1.2-0.6)-0.35/2)/21=1.066kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.968+0.017+0.46+1.066=2.512kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.815+0.017=2.833kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.968+0.017+0.46+1.066=2.512kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.512,2.833,2.51

21、2=2.833kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.6310.92，0.53.6310.220.368kNm =Mmax/W=0.368106/64000=5.744N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.6310.9，3.6310.22.042kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0421000/(26080)0.638N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/

22、(100EI)0.5212.8339004/(1009350256104)0.405mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)2.8332004/(89350256104)0.024mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.6310.9,0.3753.6310.9+3.6310.2=4.085kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.951kN,R2=4.085kN,R3=3.347kN,R4=4.085kN,R5=3.951kN

23、正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.8330.9,0.3752.8330.9+2.8330.2=3.187kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.826kN,R2=3.187kN,R3=2.591kN,R4=3.187kN,R5=2.826kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.5主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座

24、内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.221106/4490=49.272N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.254kN max=2Vmax/A=23.2541000/42415.349N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.025mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态

25、支座反力依次为R1=0.207kN，R2=1.775kN，R3=8.516kN，R4=1.775kN，R5=0.207kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.207/0.6=0.346kN，P2=1.775/0.6=2.959kN，P3=8.516/0.6=14.193kN，P4=1.775/0.6=2.959kN，P5=0.207/0.6=0.346kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R5max0.207,0.2070.207kN0.858=6.8kN 单扣件在扭

26、矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P3，P414.193kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483.2钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h+2a=1200+2450=2100mm =l0/i=2100/15.9=132.075=150 长细比满足要求！ 查表得，0.386 2、风荷载计算 Mw0.9c1

27、.4klah2/100.90.91.40.0390.91.22/100.006kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92132.67kN/m 2)小梁验算 q1max1.134+0.91.2(0.3-0.1)0.35/4+0.5(1.1-0.18)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91max0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2/21，3.283+0.91.2(0.3-0.1)0.35/4=3.302kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.304kN，P22.594kN，P312.746kN，P42.594kN，P50.304kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，P4，P5+N边2+0.91.20.15(6.35-1.1)+Mw/lbmax0.304+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.91(0.9+