结构转换层大梁及支撑设计参考文本.docx

结构转换层大梁及支撑设计参考文本.docx

《结构转换层大梁及支撑设计参考文本.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《结构转换层大梁及支撑设计参考文本.docx（8页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

结构转换层大梁及支撑设计参考文本

结构转换层大梁及支撑设计参考文本

InTheActualWorkProductionManagement,InOrderToEnsureTheSmoothProgressOfTheProcess,AndConsiderTheRelationshipBetweenEachLink,TheSpecificRequirementsOfEachLinkToAchieveRiskControlAndPlanning

某某管理中心

XX年XX月

结构转换层大梁及支撑设计参考文本

使用指引：

此安全管理资料应用在实际工作生产管理中为了保障过程顺利推进，同时考虑各个环节之间的关系，每个环节实现的具体要求而进行的风险控制与规划，并将危害降低到最小，文档经过下载可进行自定义修改，请根据实际需求进行调整与使用。

　　1．工程概况

　　厦门金秋豪园工程总建筑面积26405m²，地下室1层地上结构29层，其中裙楼2层作为商场，建筑总高度98.8m。

本工程第3层作为结构转换层，层高为4.8m，转换层大梁最大截面尺寸b×h=600mm×1500mm，跨度9.6m，转换层楼板厚250mm。

大梁模板拟定用18mm厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用70mm×100mm方木，间距300mm；纵向搁栅采用100mm×150mm方木，间距800mm。

梁底支撑采用MF1219型门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见图1所示。

　　图1大梁支撑纵剖面示意

　　2．大梁模板设计计算

　　2.1荷载确定

　　①模板及支架自重：

1.0×1.2×0.6=0.72kN/m

　　（模板及支架自重标准值取1.0kN/m²）

　　②新浇筑砼自重：

24×1.2×0.6×1.5=29.92kN/m

　　③钢筋自重：

2.6×1.2×0.6×1.5=2.81kN/m

　　（钢筋自重标准值根据实际配筋实行2.6kN/m³）

　　④振捣砼时产生荷载：

2.0×1.4×0.6=1.68kN/m（水平）

2.2梁底模计算

　　按四跨等距连续梁计算，其计算简图如图2。

　　图2梁底模（侧模）计算简图

　　①梁底模抗弯承载力计算：

　　Mmax=-0.107q₁l²=-0.107×31.13×0.3²=-0.30kN·m

　　б=M/W=（0.30×10的6次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（1/6×600×18²）

　　=9.25N/mm²＜fm=13N/mm²

　　强度满足要求。

　　②梁底模挠度计算

　　I=（1/12）b·h³=1/12×600×18³=291600mm的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）

　　νmax=0.632·（q₂l的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/100EI=（0.632×29.45×300的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（100×9×10³×291600）=0.57mm

　　[ν]=l/400=306/400=0.75mm

　　νmax＜[ν]，刚度满足要求。

　　2.3梁侧模计算

　　①荷载确定

　　a.砼侧压力：

F₁＇=0.22rc·to·β₁·β₂·V1/2

=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2

=51.52kN/m²

　　F₁＇＇=γc·H=24×1.5=36kN/m²

　　两者取较小值为F₁=36kN/m²×1.2

　　=42.2kN/m²

　　b.振捣砼时产生的荷载：

4.0×1.4=5.6kN/m²（垂直）

　　F₂=43.2+5.6=48.8kN/m²

　　c.化为线均布荷载（取梁净高1500-250=1250mm为计算单元）

　　q₁=48.8×1.25=61kN/m（验算承载力）

　　q₂=43.2×1.25=54kN/m（验算刚度）

　　②梁侧模抗弯强度计算（计算简图同图3示）

　　Mmax=-0.107q₁l²=-0.107×61×0.3²

　　=-0.587kN·m

　　б=M/W=（0.587×10的6次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（1/6×1250×18²）

　　=8.7N/mm²＜fm=13N/mm²

　　强度满足要求。

　　③梁底模挠度计算

　　I=（1/12）b·h³=1/12×1250×18³=607500mm的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）

　　υmax=0.632·（q₂t的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/100EI·0.632×（54×300的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（100×9×10³×607500）

　　=0.51mm＜[υ]=l/400=0.75mm

　　刚度满足要求。

　　2.4竖挡计算

　　①荷载确定（竖挡间距为300mm，截面尺寸6×h=100×130mm²）

　　q₁=48.8×0.3=14.64kN/m（验算承载力）

　　q₂=43.2×0.3=12.96kN/m（验算刚度）

　　按简支梁计算，其计算简图如图3示。

　　图3竖挡计算简图

　　②竖挡强度计算

　　Mmax=1/8q₁l²=-0.125×14.64×1.25²

　　=2.86kN·m

　　б=M/W=（2.86×10的6次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（1/6×100×130²）=10.15N/mm²＜fm

　　=12N/mm²

　　强度满足要求。

　　③竖挡挠度计算

　　υmax=5q₂·l的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）/384EI=（5×12.96×1250的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/[384×9000（1/12）×100×130³]

　　=2.50mm

　　[υ]=l/400=1250/400=3.13mm

　　υmax＜[υ]，刚度满足要求。

　　2.5梁横各搁栅计算：

　　①荷载确定

　　q₁=31.13×0.3/6=15.57kN/m（验算承载力）

　　q₂=29.45×0.3/6=14.73kN/m（验算刚度）

　　按简支梁计算，计算简图如图4示。

　　图4梁横向搁栅计算简图

　　②横向搁栅抗弯强度计算

　　Mmax=15.57×0.6/2×0.4-15.57×0.3×0.3/2=1.17kN·m

　　б=M/W=（1.17×10的6次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（1/6×70×100²）

　　=10.03N/mm²＜fm=13N/mm²

　　强度满足要求。

　　③横向搁栅挠度计算

　　按荷载q₂满铺计算，此时受力状态较原受力状态为不利。

　　υmax=S·q₂·l的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）/384·E·I=（5×14.73×800的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（384×9000×1/12×70×100³）

　　=1.50mm

　　[υ]=l/400=800/400=2mm

　　υmax＜[υ]，刚度满足要求。

　　2.6梁纵向搁栅计算

　　①荷载确定

　　按三跨不等距连续梁计算，其计算简图如图5示。

　　图5梁纵向搁栅计算简图

　　F₁=31.13×0.3/2=4.67kN/m（验算承载力）

　　F₂=29.45×0.3/2=4.42kN/m（验算刚度）

　　②梁纵向搁栅强度计算（按最不利状态）

　　Mmax=4.67×3/2×0.6-4.67×0.3=2.8kN·m

　　б=M/W=（2.8×10的6次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持））/（1/6×100×150²）=7.47N/mm²＜fm=13N/mm²

　　强度满足要求。

　　③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）

　　υmax=F₂·l³/48EI+2·（F₂a₁/24EI）（3l²-4a₁²）

　　=（4.42×10³×1200³）/（48×9000×1/12×100×150³）+2×[4.42×10³×300（3×1200²-4×300²]/（24×9000×1/12×100×150³）=2.36mm

　　[υ]=l/400=1200/400=3mm

　　υmax＜[υ]，刚度满足要求。

　　2.7门架支撑设计计算：

　　①荷载确定（取一榀门架为计算单元）

　　N=4.67×6+0.224×1.5×1.2=28.42kN

　　（0.224kN为一榀MF1219门架自重，1.5系数为构配件，调节架的折算荷重）

　　②门架的稳定承载力计算：

　　MF1219门架：

查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）：

门架立杆等效截面惯性矩I：

　　I=I₀+I₁·（h₁/h₀）=6.08×10的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）×（1536/1930）=7.21×10的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）mm的4次方（原多次方位置应该标在右上位置，但word格式不支持）

　　门架立杆等效截面回转半径i：

　　门架立杆长细比λ：

　　λ=（k·h₀）/i=（1·13×1930）/15.25=148＜〔λ〕=250

　　查表得立杆稳定系数为=0.316

　　门架用钢为235A，钢材强度设计值为f=205N/mm²，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：

　　Nd

　　=·A·f=0.316×310×2×205×10-3（-3标在右上位置）=40.16kN

　　N＜Nd

　　，门架支撑稳定性满足要求。

　　3．实施效果

　　本工程已顺利封顶，目前正进入装修阶段，在转换层整个施工过程中，大梁模板及其支撑系统均未发生显著变形，拆模后砼梁质量达到优良等级。

（鄢广相）

请在此位置输入品牌名/标语/slogan

PleaseEnterTheBrandName/Slogan/SloganInThisPosition,SuchAsFoonsion