平台方案.docx

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平台方案

一、编制依据：

1、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001

2、GB50348-2004安全防范工程技术规范

3、JGJ33-2001建筑机械使用安全技术规程

4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

5、《施工现场安全生产保证体系》DBJ08-903-2003

二、工程概况：

1、地理位置：

位于上海市普陀区桃浦镇红柳路以东、南大路以北，外环绿带以西。

2、建筑概况：

楼号

各楼号建筑面积（㎡）

层高（m）

耐火

等级

建筑分类

0.000相当于绝对标高

室内外

高差（㎜）

7、8#楼

6330.28

2.8

二级

二类

5.400m

450

3、参建各相关单位：

建设单位：

设计单位：

勘察单位：

监理单位：

施工单位：

4、做法说明:

货梯搭设落地双排钢管进料平台，搭设总高度为39.20m,全采用双管立杆，搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.050米，立杆的步距1.90米。

采用的钢管类型为

48×3.0，连墙件采用每楼层进行一次拉接，竖向间距2.80米，水平间距2.30米。

进料平台步架中设4根水平管，并满铺脚手板（胶合板）。

三、落地钢管平台部分：

1、进料平台的材料准备

1.1采用外径48mm，壁厚3mm钢管。

要求管面无凹凸状，无疵点裂纹和变形，并有出厂合格证。

1.2采用铸铁扣件，质量应符合GB15831－2006《钢管脚手架扣件》的规定。

有出厂合格证，并不得使用有裂缝、变形、缩松等缺陷。

圆弧差异不得超过±0.5毫米，铆钉中心偏差允许±0.5毫米，铆合处活动应良好。

1.3垫板采用12#槽钢。

1.4绿色密目安全网、多层胶合板等。

2、进料平台搭设的作业条件

2.1进料平台在人防顶板混凝土表面与通道等宽铺设12#槽钢（里外两道槽钢中心距建筑物外轮廓线的距离分别为0.3米、1.35米），槽钢上中心位置放置立杆，按设计的立杆间距进行定位，槽钢铺设要平稳，不得悬空。

进料平台搭设与两侧进料平台同步上升。

对人防顶板采用钢管支撑进行加固，详见附图。

3、进料平台的搭设方法

3.1搭设顺序

放置纵向扫地杆,自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3－4根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平使其符合要求，按40－60N.m力拧紧扣件螺栓，形成进料平台的起始段，按上述要求依次逐层向上延伸搭设（如图）。

3.2构造要求

3.2.1进料平台搭设时，距建筑物外轮廓0.30m。

立杆的间距、垂直度：

立杆横距1.00m，立杆纵距2.3（1.3）m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。

进料平台上须满铺15厚双层胶合板。

3.2.2扫地杆设置从垫板往上15cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。

扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。

3.2.3横杆间距、平整度：

横杆步距采用1.9米，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。

3.2.4立杆、横杆接头的详细做法：

立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆的接头不能设在同步、同跨内,两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

纵向水平杆对接接头交错布置，不能设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于500cm，并避免设在纵向水平杆的跨中。

3.3平台架体与建筑结构拉接要求

外墙进料平台与建筑物拉接采用钢管连墙杆件刚性拉结，连墙件的连墙杆采用焊接的方式与主体结构相连接。

其做法为：

在阳台上结构相应位置预埋5mm厚50mm宽扁铁，扁铁上事先钻与扣件螺丝配套的孔，以便将短钢管一端通过扣件固定在结构混凝土上，短钢管另一端用扣件固定在外架立杆上。

或在外轮廓为非剪力墙部位：

在结构边梁中心位置混凝土上表面垂直预埋600mm长φ48×3.0（外露出结构混凝土面250mm）的钢管，用短钢管将预埋钢管的外露端与进料平台立杆扣接牢固。

连墙件任何人不得随意拆除，只有在拆除外进料平台时，方能逐步从上而下同步拆除，在施工中途因妨碍其他工序操作，需要拆除个别连墙杆时，必须经相关专业人员同意，并采取有效的加固措施经检查确实牢固可靠后，方可拆除，任何人不得擅自拆除连墙件。

3.4进料平台交底与验收

进料平台必须严格按照施工方案搭设，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。

要由专门人员对已搭设好的进料平台按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；如：

横、立杆之间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录当中，不能简单的用“符合要求”来代替。

进料平台搭设时注意事项

3.4.1外径48mm与其他直径的钢管严禁混合使用。

3.4.2对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

3.4.3上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。

3.4.5严格按搭设方案施工；连墙件应及时设置，不得滞后超过两步；

3.4.6在搭设过程中，应注意调整进料平台的垂直度，最大允许偏差50mm。

3.5验收使用措施

3.5.1搭设过程中，专职安全员应随时跟踪检查，按照搭设施工方案进行交底验收，随时纠正。

3.5.2搭设完成，项目部组织专业人员对搭设部位进行验收，验收项目包括钢管、扣件、胶合板等材料质量；大立杆间距、垂直度；大横杆、小横杆间距、水平度；进料平台拉结；拉结用材料、做法、可靠度；进料平台作业步架中设4根水平管；进料平台作业步架满铺脚手板（胶合板）；

3.5.3经验收合格后，挂设验收合格标牌，上注明验收的搭设部位、搭设维修人、验收人、验收日期等。

落地式扣件钢管进料平台

计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为39.2米，立杆采用双立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.90米。

采用的钢管类型为

48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距1.500米。

施工均布荷载为2.0kN/m2。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.109+0.10×0.980）×1.5002=0.240kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.109+0.117×0.980）×1.5002=-0.283kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.283×106/4491.0=62.910N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.091+0.990×0.700）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=1.720mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.050=1.634kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0502/8+1.634×1.050/3=0.578kN.m

=0.578×106/4491.0=128.728N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1186.350×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×107780.0）=2.195mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.223mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1008

NG1=0.101×39.200=3.951kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.500×（1.050+0.300）/2=0.608kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×39.200=0.294kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.303kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=0.600

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×0.600=0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.303+0.85×1.4×3.150=10.112kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.303+1.4×3.150=10.773kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.900×1.900/10=0.152kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.773kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3292/16=206；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.171；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=10773/（0.17×424）=148.916N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.112kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3292/16=206；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.171；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.152kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=10112/（0.17×424）+152000/4491=173.671N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.352kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.101kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=72.743米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.352kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.150kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.101kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.128kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=57.938米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.236kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.80×3.00=11.400m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5.000

经计算得到Nlw=3.771kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.771kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到

=0.95；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；p=43.09

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=10.77

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=170.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!