土的抗剪强度.docx
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土的抗剪强度
第五章土的抗剪强度
学习指导
内容简介
抗剪强度是土的主要力学性质之一，也是土力学的重要组成部分。
本章主要介绍土的抗剪强
度、破坏理论、土的抗剪强度试验方法、土在剪切中的性质和各类抗剪强度指标、土的抗剪
强度机理及影响因素。
教学目标
掌握土的抗剪强度指标及试验方法、抗剪强度理论及其工程应用。
学习要求
1掌握土的直剪试验和库仑定律掌握内聚力与内摩擦角的物理含义
2、掌握土的极限平衡关系式（莫尔-库仑破坏理论）的实际意义，应力园与抗剪强度曲线之
间的关系
3、掌握土的三轴剪切试验的优点，三轴试验的三种试验方法及实际应用
4、了解无侧限压缩试验
5、了解土在剪切中的性状和各类抗剪强度指标
基本概念
抗剪强度、极限平衡状态、极限平衡条件、内聚力、内摩擦角、峰值强度、残余强度
学习内容
第一节概述
第二节土的抗剪强度试验方法
第三节土体破坏的极限平衡理论理论
第四节动力强度
学时安排
本章总学时数：
5学时
第一节0.5学时
第二节2.0学时
第三节2.0学时
第四节0.5学时
第一节概述
建筑物由于土的原因引起的事故中，一部分是沉降过大，或是差异沉降过大造成的；另
一方面是由于土体的强度破坏而引起的。
对于土工建筑物（如：
路堤、土坝等）来说，主要是后一个原因。
从事故的灾害性来说，强度问题比沉降问题要严重的多。
在工程建设实践中，道路的边坡、路基、土石坝、建筑物的地基等丧失稳定性的例子是很多的（图5-1）。
为了保证土木工程建设中建（构）筑物的安全和稳定，就必须详细研究土的抗剪强度和土的极限平衡等问题。
乡!
人滑裂面
地面隆起
滑裂鱼”
r■■■一k
图5-1土坝、基槽和建筑物地基失稳示意图（a）土坝（b）基槽（c）建筑物地基
土是固相、液相和气相组成的散体材料。
一般而言，在外部荷载作用下，土体中的应力
将发生变化。
当土体中的剪应力超过土体本身的抗剪强度时，在该部分就开始出现剪切破坏。
随着荷载的增加.剪切破坏的范围逐渐扩大，最终在土体中形成连续的滑动面，土体将产生
沿着其中某一滑裂面的滑动，而使土体丧失整体稳定性。
地基发生整体剪切破坏而丧失稳定性。
所以，土体的破坏通常都是剪切破坏。
研究土的强度特性，就是研究土的抗剪强度特性。
抗剪强度是土的主要力学性质之一，也是土力学的重要组成部分。
土体是否达到剪切破坏状态，除了取决于其本身的性质之外，还与它所受到的应力组合密切相关。
不同的应力组合会使土体产生不同的力学性质。
土体破
坏时的应力组合关系称为土体破坏准则。
土体的破坏准则是一个十分复杂的问题。
到目前为
止，还没有一个被人们普遍认为能完全适用于土体的理想的破坏准则。
本章主要介绍目前被
认为比较能拟合试验结果，因而为生产实践所广泛采用的土体破坏准则，即摩尔一库伦破坏
准则。
、土的抗剪性
土是由固体颗粒组成的，土粒间的连结强度远远小于土粒本身的强度，故在外力作用下土粒
之间发生相互错动，引起土中的一部分相对另一部分产生滑动。
土粒抵抗这种滑动的性能，称为土的抗剪性。
土的抗剪性是由土的内摩擦角$和内聚力C两个指标决定。
对于高层建筑地基稳定性分析、斜坡稳定性分析及支护等问题，C、$值是必不可少的指标。
无粘性土一般没有粘结力，抗剪力主要由颗粒间的滑动摩擦以及凹凸面间镶嵌作用所产生的摩擦力组成，指标”内摩擦角$"值的大小，体现了土粒间摩擦力的强弱，也反映了土的抗剪能力；
粘性土的抗剪力不仅有颗粒间的摩擦力，还有相互粘结力，不同种类的粘性土，具有不同的
粘结力，指标”内聚力c"值的大小，体现了粘结力的强弱。
因此，对于粘性土的抗剪能力，由内摩擦角0和粘聚力c两个指标决定。
二、土的抗剪强度与抗剪强度指标
土的抗剪强度指土体抵抗剪切破坏的极限能力，是土的主要力学性质之一。
建筑物地基在外荷载作用下将产生剪应力和剪切变形，土具有抵抗剪应力的潜在能力一一剪
阻力，它随着剪应力的增加而逐渐发挥，剪阻力被完全发挥时，土就处于剪切破坏的极限状态，此时剪应力也就到达极限，这个极限值就是土的抗剪强度。
土的抗剪强度，首先取决于其自身的性质，即土的物质组成、土的结构和土所处于的状
态等。
土的性质又与它所形成的环境和应力历史等因素有关。
其次，土的性质还取决于土当
前所受的应力状态。
因此，只有深入进行对土的微观结构的详细研究，才能认识到土的抗剪
强度的实质。
目前，人们已能通过采用电子显微镜、X射线的透视和衍射、差热分析等等新
技术和新方法来研究土的物质成分、颗粒形状、排列、接触和连结方式等，以便阐明土的抗
剪强度的实质。
这是近代土力学研究的新领域之一。
有关这方面的研究，可参见相关的资料
和文献。
土的抗剪强度主要由粘聚力c和内摩擦角「来表示，土的粘聚力c和内摩擦角「称为
土的抗剪强度指标。
土的抗剪强度指标主要依靠土的室内剪切试验和土体原位测试来确定。
测试土的抗剪强度指标时所采用的试验仪器种类和试验方法对土的抗剪强度指标的试验结果有很大影响。
本章将介绍主要的测试仪器和常规的试验方法，另外，还将阐述试验过程中
土样排水固结条件对测得的土体抗剪强度指标的影响，以便根据实际的工程条件来选择合适
的指标。
1土的抗剪强度（Tf）：
是指土体抵抗抗剪切破坏的极限能力，其数值等于剪切破坏时滑动的剪应力。
2剪切面（剪切带）：
土体剪切破坏是沿某一面发生与剪切方向一致的相对位移，这个面通常称为剪切面。
其物理意义：
可以认为是由颗粒间的内摩阻力以及由胶结物和束缚水膜的分子引力所
造成的粘聚力所组成。
无粘性土一般无连结，抗剪强度主要是由颗粒间的摩擦力组成，这与粒度、密实度和含水情况有关。
粘性土颗粒间的连结比较复杂，连结强度起主要作用，粘性
突的抗剪强度主要与连结有关。
三、影响土体抗剪强度的因素分析
决定土的抗剪强度因素很多，主要为：
土体本身的性质，土的组成、状态和结构；而这些性质又与它形成环境和应力历史等因素有关；此外，还决定于它当前所受的应力状态。
土的抗剪强度主要依靠室内经验和原位测试确定，试验中，仪器的种类和试验方法以及模拟土剪切破坏时的应力和工作条件好坏，对确定强度值有很大的影响。
四、土的屈服与破坏（不做专题讲）
图5-2中曲线①是一种理想弹塑性材料的应力~应变关系曲线，即（；「-；「3）-；1曲线。
它是由一斜直线和一水平线组成的。
斜直线代表线弹性材料的应力一应变特性，其特点是：
（1）应力一应变呈直线关系；
（2）
完全弹性变形，即应力增加，应变沿这一直线按比例增加，应力减少则应力沿这根直线按比例减少。
所以其应力一应变的关系是唯一的，不受应力历史和应力路径的影响。
水平线表示理想塑性材料的应力一应变关系，其特点是：
（1）应变是不可恢复的塑性应变；
（2）—旦发生塑性应变，应力不再增加但塑性应变持续发展，直至材料破坏。
斜直线与水平线的交点C所对应的应力为屈服应
-Q1
B
（<5rC
Jr-孑i
®①
r
—B回
'弹性段
图5-2土朗应力-应变关系曲线
力（G-；「3）y，屈服应力既是开始发生塑性应变的应力，同时又是导致材料破坏的应力，所以也称为破坏应力（G-；「3）f。
因此C点既是屈服点又是破坏点。
土体既不是理想的弹性材料，也不是理想的塑性材料，而是一种弹塑性材料。
因此，当土体受到应力作用时，其弹性变形和塑性变形几乎是同时发生的，表现出弹塑性材料的特点。
图5-2中的曲线②是超固结土或密砂在三轴固结试验中测得的应力一应变关系曲线；曲线③
表示正常固结土或松砂在相应的三轴固结试验中测得的应力一应变关系曲线。
可见，把它们
与理想的弹性材料相比，不但应力一应变关系曲线的形状不同，其性质也有很大的差异。
对
此，有学者研究认为，土开始发生屈服时的应力很小，（；—-；「3）—j关系曲线上的起始段oa
可以被认为是近乎直线的线弹性变形。
之后，随着土所承受的应力的增加，土产生可恢复的
弹性应变和显著的不可恢复的塑性应变。
当土出现显著的塑性变形时，即表明土已进入屈服
阶段。
与理想塑性材料不同，土的塑性应变增加了土对继续变形的阻力，故而在应力增大的
同时，土的屈服点位置提高。
这种现象称为应变硬化（加工硬化）。
当屈服点提高到b点时，
土体才发生破坏。
土的应变硬化阶段ab曲线段上的每一点都可以被认为是屈服点。
另外，
属于曲线②类型的土，到达峰值b点后，随着应变的继续增大，其对应的应力则反而下降。
这种现象称为应变软化（加工软化）。
在此阶段，土的强度随应变的增加反而降低，土体处于破坏状态。
所以，对于超固结土或密砂而言，土的抗剪强度与应变的发展过程有关，不再只
是简单的一个数值。
相当于峰值点b的强度称为峰值强度。
当应变很大时，应力将衰减到某一恒定值，不再继续变化。
应力衰减到恒定值时的强度称为残余强度。
在实际工程计算中，一般采用土的峰值强度。
但是，如果土体在应力历史上受到过反复的剪切作用，而且土体的
应变累积量很大（如古滑坡体中滑动面上的土），则应该考虑采用土的残余强度。
对于属于曲线③类型的土，则只有一种抗剪强度。
由此可见，不同类型的土，屈服和强度的概念和数值都是各不相同的。
本章只研究土的
抗剪强度，通常取（G-；「3）-；1曲线上的峰值应力，或者取J达到15-20%时对应的应力作为土的抗剪强度。
实际上，在古典土力学理论中，只能把土简化为曲线①所示的理想弹塑性材料。
在地基附加应力的计算中，就是把土当成线弹性体，采用线弹性理论计算公式求解的。
而在后面研究土压力、土坡稳定和地基极限承载力等有关土体破坏的问题时，则把土体当成
是理想的塑性材料，一旦土体中的剪应力达到土的抗剪强度，就认为土体已经破坏。
这些假定都与土的实际性质有所差异。
随着土力学理论、土工试验技术及数值计算方法的发展，现在，国内外学者已经在逐步按照土的真实弹塑性应力一应变关系特征，进行土体应力、变形的发展以及破坏理论分析方法等方面的研究工作。
第二节抗剪强度试验及指标
我们把土的抗剪能力称为土的抗剪强度。
抗剪强度指标C、0值，是土体的重要力学性质指
标，正确地测定和选择土的抗剪强度指标是土工计算中十分重要的问题。
土体的抗剪强度指
标是通过土工试验确定的。
室内试验常用的方法有直接剪切试验、三轴剪切试验、无侧限抗
压强度试验；现场原位测试的方法有十字板剪切试验和大型直剪试验。
、直接剪切试验
直接剪切仪分为应变控制式和应力控制式两种，前者是等速推动试样产生位移，测定相应的
剪应力，后者则是对试件分级施加水平剪应力测定相应的位移，目前我国普遍采用的是应变
控制式直剪仪。
1传压板
应变控制式直剪仪主要部件由固定的上盒和活动的下盒组成，试样放在盒内上下两块透
水石之间。
试验时，由杠杆系统通过加压活塞和透水石对试件施加某一垂直压力（T,然后等
速转动手轮对下盒施加水平推力，使试样在上下盒的水平接触面上产生剪切变形，直至破坏，
剪应力的大小可借助与上盒接触的量力环的变形值计算确定。
假设这时土样所承受的水平向
推力为T,土样的水平横断面面积为A，那么，作用在土样上的法向应力则为b=P/A，而
土的抗剪强度就可以表示为.f=T/A。
ID
应变控制式直萌仪示意图
1-轮轴；2■底座；■透水石：
4」垂直吏形量表；5-活塞；
—上盒；一土祥:
A水平位移星表；9-虽力环；诃-下盒
1、取样要求：
对同一种土至少取4个试样，用环刀取，环刀面积不小于30cm2，环刀高度不小于2cm，分
别在不同垂直压力b下剪切破坏，一般可取垂直压力为100、200、300、400kPa。
2、试验方法
（1）直接快剪（q）:
这种试验方法要求在剪切过程中土的含水量不变，因此，无论加
垂直压力或水平剪力，都必须迅速进行，不让孔隙水排出。
使用不透水薄膜在试验全过程都
不许有排水现象产生，试样在垂直压力施加后立即进行快速剪切，在3~5min内将土样剪
破，既剪切过程中含水率基本不变，超静孔隙水压力U>0,、Cu较小。
适用范围：
地基排水条件不好，加荷速度快排水条件差的建筑地基，如斜坡的稳定性、厚度很大的饱和粘土地基等。
（2）固结快剪（Cq）:
试样在垂直压力下经过一定程度的排水固结稳定后，迅速施加水平剪力，以保持土样的含水量在剪切前后基本不变。
试用范围：
一般建筑物地基的稳定性，施工期间具有一定的固结作用。
（3）慢剪（S）:
土样的上、下两面均为透水石，以利排水，土样在垂直压力作用下，
待充分排水固结达稳定后，再缓慢施加水平剪力，使剪力作用也充分排水固结，直至土样破
坏。
适用范围：
加荷速率慢，排水条件好，施工期长，如透水性较好的低塑性土以及再软弱饱和土层上的高填方分层控制填筑等等。
试验结果：
一般情况下，快剪所得的「值最小，慢剪所得的「值最大，固结快剪居中。
3、试验资料处理
将每一级压力下的试验结果绘制成剪应力T和剪切变形S的关系曲线，一
般地，将曲线的峰值作为该级法向应力下相应的抗剪强度Tf。
图5T聖应力-聖变形关系曲錢
变换几种法向应力（T的大小，测出相应的抗剪强度Tf。
在（T-T坐标上,
绘制曲线，即为土的抗剪强度曲线，也就是莫尔
-库伦破坏包线，如图所示
U5-1D嵯佰強度和疑余强蟹曲銭
直线交.f轴的截距即为土的内聚力C，直线倾斜角即为土的内摩擦角；：
，相关直线可
用图解法或最小二乘法确定。
直接剪切试验的结果用总应力法按库仑公式•f=c•；「tg「，计算抗剪强度指标。
试验对于砂土而言，f与b的关系曲线是通过原点的，而且，它是与横坐标轴呈:
角
的一条直线。
该直线方程为：
tg:
式中：
2
f砂土的抗剪强度（kN/m）;
2
b砂土试样所受的法向应力（kN/m）;
砂土的内摩擦角（°）。
对于粘性土和粉土而言，f和b之间的关系基本上仍呈一条直线，但是，该直线并不
通过原点，而是与纵坐标轴形成一截距c，其方程为：
.ftg「•c
式中：
c粘性土或粉土的粘聚力（kN/m2）；
由上式可以看出，砂土的抗剪强度是由法向应力产生的内摩擦力二tg「（tg「称为内摩擦系
数）形成的；而粘性土和粉土的抗剪强度则是由内摩擦力和粘聚力形成的。
在法向应力二定的条件下，c和'值愈大，抗剪强度.f愈大，所以，称c和「为土的抗剪强度指标，可
以通过试验测定。
c和「反映了土体抗剪强度的大小，是土体非常重要的力学性质指标。
对于同一种土，在相同的试验条件下，C、「值为常数，但是，当试验方法不同时，C、「值则有比较的大差异，这一点应引起足够的重视。
公式表示了土的抗剪强度f与法向应力匚的关系，它是由法国科学家库伦（C.A.Coulomb）于
1776年首先提出来的，所以也称为土体抗剪强度的库伦公式。
后来，由于土的有效应力原理的研究和发展，人们认识到，只有有效应力的变化才能引起土体强度的变化，因此，又将
上述的库伦公式改写为.f=C^：
.-'tg=C-u）tg：
式中：
匚'――土体剪切破裂面上的有效法向应力（kN/m2）；
2
u――土中的超静孔隙水压力（kN/m）;
2
c'土的有效粘聚力（kN/m）;
——土的有效内摩擦角（°）。
c'和称为土的有效抗剪强度指标。
对于同一种土，c'和的数值在理论上与试验方
法无关，应接近于常数。
以后就将抗剪强度公式分为应力抗剪强度公式和有效应力抗剪强度公式，以示区别。
莫尔（Mohr,1910）继库伦的早期研究工作，提出土体的破坏是剪切破坏的理论，认为在破裂面上，法向应力二与抗剪强度.f之间存在着函数关系，即.f=f
（二）这个函数所定义的曲线为一条微弯的曲线，称为莫尔破坏包线或抗剪强度包线。
如果代表土
单元体中某一个面上匚和.的点落在破坏包线以下，如A点，表明该面上的剪应力.小于土
的抗剪强度f，土体不会沿该面发生剪切破坏。
B点正好落在破坏包线上，表明B点所代
表的截面上剪应力等于抗剪强度，土单元体处于临界破坏状态或极限平衡状态。
C点落在破
坏包线以上，表明土单元体已经破坏。
实际上C点所代表的应力状态是不会存在的，因为
剪应力.增加到抗剪强度.f时，不可能再继续增长。
实验证明，一般土在应力水平不很高的情况下，莫尔破坏包线近似于一条直线，可以用
库伦抗剪强度公式来表示。
这种以库伦公式作为抗剪强度公式，根据剪应力是否达到抗剪强
图5-5莫尔一库伦破坏包线
4、直接剪切试验优缺点和适用范围
直接剪切试验是测定土的抗剪强度指标常用的一种试验方法。
它的优点是具有仪器设备简
单、操作方便等。
它的缺点主要包括：
1）剪切面限定在上下盒之间的平面，而不是沿土样最薄弱的面剪切破坏；
2）剪切面上剪应力分布不均匀；
3）在剪切过程中，土样剪切面逐渐缩小，而在计算抗剪强度时仍按土样的原截面积计算；
4）试验时不能严格控制排水条件，并且不能量测孔隙水压力。
直剪试验适用于二、三级建筑的可塑状态粘性土与饱和度不大于0.5的粉土。
5、残余抗剪强度
（1）物理意义：
土的剪应力〜剪应变关系可分为两种类型：
一种是曲线平缓上升，没有中间峰值，如松
砂；另一种剪应力〜剪应变曲线有明显的中间峰值，在超越峰值后，剪应变不断增大，但抗
剪强度确下降，如密砂。
在粘性土中，坚硬的、超压密的粘土的剪应力〜剪应变曲线常呈现较大峰值，正常压密土或软粘土则不出现峰值，或有很小的峰值。
超过峰值后，当剪应变相当大时，抗剪强度不再变，此时稳定的最小抗剪强度，称为土的残余抗剪强度；而峰值剪应变则称为峰值强度。
残余抗剪强度以下式表达。
•fr匚tg；：
r,
式中：
・fr:
土的残余抗剪强度（Kpa）Cr：
残余内聚力（一般Cr疋0）KPa
叫：
残余内摩擦角（0）▽:
垂直应压力（Kpa）
在进行滑坡的稳定性计算或抗滑计算时，土的抗剪强度的取值，一般需要考虑土的残余
抗剪强度。
图5-2中的曲线②是密砂受排水剪切过程中应力一应变的关系曲线。
在图中不难看出有
应力峰值出现。
在应力峰值后，若密砂的剪切变形继续发展，其对应的偏应力将不断降低。
当变形很大时，应力趋于稳定值，该稳定的应力值称为残余强度。
松砂受排水剪切，偏应力
一直升高，不会出现应力峰值。
所以，虽然它最后也达到同样的稳定应力值，但就不能称为残余强度。
残余强度有其应用的实际意义。
天然滑坡的滑动面或断层面，土体由于多次滑动而经历相当大的变形。
在分析其稳定性时，应该采用其残余强度。
在某些裂隙粘土中，经常发生渐进性的破坏，即部分土体因应力集中先达到应力的峰值强度，而后，其应力减小，从而引起
四周土体应力的增加，它们也相继达到应力峰值强度，这样的破坏区将逐步扩展。
在这种情
况下，破坏的土体变形很大，应该采用残余强度进行分析。
（2）试验方法
一般采用排水反复直接剪切试验，剪切速率应低于0.02mm/min，取土要求同上。
二、三轴剪切试验
1、原理
三轴剪切试验的原理是在圆柱形试样上施加最大主应力（轴向压力）和最小主应力（周
围压力）二3。
固定其中之一（一般是二3）不变，改变另一个主应力，使试样中的剪应力逐渐增大，直至达到极限平衡而剪坏，由此求出土的抗剪强度。
三轴剪切试验仪（也称三轴压缩仪）由受压室、周围压力控制系统、轴向加压系统、孔隙水压力系统以及试样体积变化量测系统等组成。
试验时，将圆柱体土样用乳胶膜包裹，固定在压力室内的底座上。
先向压力室内注入液体（一般为水），使试样受到周围压力CT3，并使CT3在试验过程中保持不变。
然后在压力室上端的活塞杆上施加垂直压力直至土样受剪破坏。
2、试验方法
按剪切前的固结程度和剪切过程中的排水条件三轴试验可分为三种类型：
（1）快剪（不固结不排水剪）（UU）
试样在完全不排水条件下施加周围压力后，快速增大轴向压力到试样破坏。
试验过程由始至
终关闭排水阀门，土样在剪切破坏时不能将土中的孔隙水排出。
土样在加压和剪切过程中，含水量始终保持不变，得到的抗剪强度指标用Cu、由表示。
控制方法：
应变控制式。
（2）固结快剪（固结不排水剪）（CU）
先对土样施加周围压力，将排水阀门开启，让土样中的水排入量水管中，直至排水终止，土样完全固结。
然后关闭排水阀门，施加竖向压力△g使土样在不排水条件下剪切破坏，
得到的抗剪强度指标用Qu、怙表示。
控制方法：
应变控制式。
（3）慢剪（固结排水剪）（CD）
在固结过程和Ag的缓慢施加过程中，都让土样充分排水（将排水阀门开启），使土样中不产
生孔隙水压力。
故施加的应力就是作用于土样上的有效应力，得到的抗剪强度指标用6小怯
表示。
控制方法：
应力控制式。
3、试样控制
（1）取土要求：
试样制备的数量一般不少于4件。
（2）试样尺寸：
试样直径（mm）
截面积（cm2）
允许最大粒径（mm）
附注
39.1
12
2
（1）允许个别超径颗粒存在，不应超
过试件直径的1/5;
（2）对于有裂隙、
软弱面或结构面的土样，宜用直径
61.8mm，或101mm的试样。
（3）试
件高度与直径的比值应为2.0〜2.5
61.8
30
5
101
80
10
4、指标计算
设土样破坏时由活塞杆加在土样上的垂直压力为△g，则土样上的最大主应力为
df=C3+A1，而最小主应力为闯。
由％和C3f可绘制出一个莫尔圆。
用同一种土制成3~4个土样，按上述方法进行试验，对每个土样施加不同的周围压力03,
可分别求得剪切破坏时对应的最大主应力5,将这些结果绘成一组莫尔圆。
根据土的极限
平衡条件可知，通过这些莫尔圆的切点的直线就是土的抗剪强度线，由此可得抗剪强度指标
c、$值（图5-11）。
16
（c）
（叮（b）
三轴试验基本原理
（a）试样围压（b）破坏时试样主应力（c）应力圆与强度包线
将同一土样在不同应力条件下所测得的不少于4次的三轴剪切试样结果，分别绘制应
力圆，从这些应力园的包线即可求出抗剪强度指标。
试验方法
分析方法
应力园
包线
圆心横坐标
半径
在纵轴上的截
距
倾角
不固结不排水剪
总应力法
1
一（^If+&3f）
2
1
—（口仃一a3f）
2
Cu
U
固结不排水剪
总应力法
1
-^1^CT3f）
2
1
二®1f一b3f）
2
Ccu
cu
有效应力法
1
-^1f'+—f'）
2
1
-^1f^3f'）
2
C，
半'
固结排水
剪
有效应力法
U=0,b=CT'
1“丄、
一（^仃+&3f）
2
1“、一®1f一b3f）
2
Cd
（注：
脚注f表示剪切破坏时的主应力值。
）
5、试验方法的优劣
优点：
（1）试验中能严格控制试样排水条件及测定孔隙水压力的变化；
（2）剪切面不固定；（3）应力状态比较明确，（4）除抗剪强度外，尚能测定其它指标。
缺点：
（1）操作复杂；
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