盖梁支架.doc

盖梁支架.doc

《盖梁支架.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《盖梁支架.doc（5页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

盖梁模板、支架验算

支架下的地基必须具有足够的承载力以减少支架沉陷，采用在原地面清理整平压实后，再铺筑30cm厚天然砂石，碾压密实后铺木板。

木板规格一般不小于5×30㎝便于力的均匀传递。

在盖梁垂直投影和其范围外1.2米搭设排架，采用碗扣式钢管。

立杆布置形式为：

盖梁底板下采用0.6*0.6米，顶托上设置15*15cm方木；方木上铺设宽30cm宽、5㎝厚木板，木板上铺设竹胶板（12mm），底托下面铺设5cm厚的木板。

支架基础起每隔1.2米加一层横杆（纵、横桥向），在横桥向及顺桥向的立杆上增加斜向剪刀支撑，间距为1.8米。

1、底模验算：

盖梁底模采用松木板上铺设竹胶板组合，计算跨径L横=0.6m；按连续梁验算，计算模板在梁底的最大受力处。

由于木模板进行满铺，在模板上铺设胶合板；木板横向间距取0.3米，纵向间距为0.6米。

盖梁的高度为1.7米。

查查《建筑施工手册》“施工常用结构”计算得红松设计强度和弹性模量如下：

fc=10N/mm2

fv=1.4N/mm2

fm=13N/mm2

E=9000N/mm2

设松木重力密度为5KN/M3；木板厚50㎜。

施工人员荷载为2.5KN/M2；

砼振捣荷载为2KN/M2；

⑴、抗弯强度验算

①、荷载：

钢筋砼容重：

26KN/m³，

钢筋砼自重：

26×0.6×1.7×1.2=31.824KN/m

模板自重：

5×0.05×0.6×1.2=0.18KN/m

施工人员荷载：

2.5×0.6×1.2=1.8KN/m

砼振捣荷载：

2.0×0.6×1.2=1.44KN/m、

荷载调整系数取：

0.9

作用在模板上的线性均布荷载为：

q=q1×0.9

q=（31.824+0.18+1.8+1.44）×0.9=31.72KN/m

②、抗弯承载力验算：

底模下的楞木间距为0.6m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四等跨计算。

按最不利荷载布置查《建筑施工手册》“施工常用结构”中结构静力计算表得：

Km=-0.121，剪力系数Kv=-0.620，挠度系数Kw=0.967。

则M=Km×ql2=-0.121×31.72×0.62=-1.382×106N/mm

б=M/W=1.382×106/（bh2/6）=（1.382×106×6）/（300×502）

=11.056N/mm2

所以验算通过。

⑵抗剪强度验算：

查《建筑施工手册》“施工常用结构”中结构静力计算表得：

V=Kv×ql=-0.62×31.72×0.6=11.80KN

τ=3V/（2bh）=3×11.80×103/（2×300×50）

=1.18N/mm2

所以验算通过。

③、挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土荷载和施工人员荷载，则q1=32.004KN/m，q=q1×0.9=32.004×0.9=28.804KN/m

查《建筑施工手册》“施工常用结构”中结构静力计算表得：

ω=Kw×ql4/（100EI）=0.967×28.804×6004/（100×9×103×1/12×300×503）=1.283㎜<〖ω〗=l/400=600/400=1.5㎜

所以验算通过。

2、侧模板验算

⑴荷载计算

1）混凝土侧压力标准值

t0=200/（T+15）=5

F1=0.22γct0β1β2v1/2=0.22×24000×5×1×1.15×1.21/2

=33.26KN/m2

F2=γcH=24×1.7=40.8KN/m2

取两者中小值，F1=33.26KN/m2

2）混凝土侧压力设计值

F=F1×分项系数×折减系数

=33.26×1.2×0.85=33.93KN/m2

⑵倾倒混凝土时产生的水平荷载

查表得4KN/m2

荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

⑶荷载组合

F′=33.93＋4.76=38.69KN/m2

验算：

⑴钢模板验算

钢模板（厚5㎜）截面特性：

Ixj=26.97×104㎜4，

Wxj=5.94×103㎜3。

化为线均部荷载：

q1=F′×0.3/1000=38.69×0.3/1000

=11.61N/㎜（用于计算承载力）

q2=F×0.3/1000=33.93×0.3/1000

=10.18N/㎜（用于验算挠度）

抗弯强度验算

M=q1m2/2=11.61×3752/2=81.6×104N*㎜

查《建筑施工手册》“施工常用结构”中受弯构件的抗弯承载能力公式为：

σ=M/W=81.6×104/5.94×103=137.4N/mm2

所以验算通过。

3）挠度验算

ω=q2m（-l3+6m2l+3m3）/24EIxj=10.18×375×（-7503+6×3752×750＋3×3753）/24×2.06×105×26.97×104

=1.06㎜<〖ω〗=l/400=600/400=1.5㎜

所以验算通过。

3、模板下楞木验算：

方木采用15*15cm，为便于调整模板高程将方木横桥向摆设，间距0.6m，方木与顶托加固在一起。

钢筋砼容重：

26KN/m³，

钢筋砼自重：

26×0.6×1.7×1.2=31.824KN/m

模板自重：

5×0.05×0.6×1.2=0.18KN/m

施工人员荷载：

2.5×0.6×1.2=1.8KN/m

砼振捣荷载：

2.0×0.6×1.2=1.44KN/m、

荷载调整系数取：

0.9

作用在模板上的线性均布荷载为：

q=q1×0.9

q=（31.824+0.18+1.8+1.44）×0.9=31.72KN/m

①、方木抗弯强度验算

b=600mm、l=600mm

P=q*L=31.72*0.6=19.03KN

方木弯距：

M=1/8*Pl（2-b/l）

=1/8*19.03*103*600*（2-600/600）=1.43*106N.mm

方木抵抗距：

W=b*h2/6=1503/6=0.563*106mm3

方木抗弯强度：

б=M/W=1.43*106/0.563*106=2.54N/mm2

红松木允许顺纹抗弯力为［б］=8N/mm2

则：

б<［б］

故，方木15*15cm的抗弯强度能满足要求。

②、方木挠度验算：

净截面惯性矩：

I=b*h3/12=1504/12=4.2*107mm

方木弹性模量：

E=9*103N/mm2：

方木在线性均布荷载作用下产生的挠度变形可由下式求出：

ω=P*l/（48EI）

=19.03*103*600/（48*9*103*4.2*107）=0.63*10-6mm

［ω］=l/250=600/250=2.4mm

则：

ω<［ω］

故，方木15*15cm的挠度能满足要求。

4、立杆稳定验算：

方木密度为方木密度500kg/m3

方木自重500kg/m3×0.15m×0.15m×0.6m×0.0098KN=0.066KN

立杆采用Φ48mm*3mm钢管架设，纵桥向间距0.6m，横桥向间距0.6m。

每根立杆承受的荷载：

N=19.03+0.066=19.1KN

Φ48mm*3mm钢管截面积：

A=424mm²

钢管外圆直径：

d=48mm

钢管内圆直径：

d1=42mm

则钢管的回转半径：

i=/4

=/4

=15.9mm

按强度计算，支柱的受压应力为：

бw=N/A

=19.1*103/424

=45.047N/mm2

杆件长细比：

λ=L/i=900/15.9=56.6

根据λ值查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GBJ-87）附录三得：

则φ=0.772

故支柱的受压应力为：

б=N/（φA）

=19.03*103/（0.772*424）

=58.137N/mm2

钢管的容许受压（压强）应力：

[б]=70.755N/mm2

因为б<[б]；

所以验算通过。