模板作业施工方案.docx
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模板作业施工方案
项目名称：
吉神化学工业股份有限公司30万吨/年环氧丙烷项目厂区
编号：
文件类型
文件页数
附录页数
版次
修订说明
受控编号
密级
方案
34
我
第一版
无
模板作业施工方案
编制：
审核：
批准：
一、工程概况：
工程名称：
吉化学工业股份有限公司30万吨/年环氧丙烷项目厂区办公楼
建设单位：
吉神化学工业股份有限公司
监理单位：
吉林鼎信建设工程项目管理有限公司
设计单位：
中石油东北炼化工程有限公司吉林设计院
施工单位：
吉林市金成建筑安装工程责任有限公司
建设地址：
化工园区八家子区
本工程是一座集办公、公寓等为一体的现代化建筑，地下一层、地上局部九层，地下室为停车场，地上部分主要是办公用，占地面积4665㎡，总建筑面积25500㎡，地下为框剪结构，地上为框架结构。
檐口高度41m，室内外高差-0.45m，±0.000为189.4m。
二、编制依据：
1、中石油东北炼化工程有限公司吉林设计院提供的《吉神化工30万吨/年环氧丙烷设计图纸》
2、《吉神化工30万吨/年环氧丙烷施工组织设计》
3、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）
4、建筑施工手册（缩微版第四版）
5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）
6、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）
7、高层建筑混凝土结1程（JGJ3-2002）
8、建筑安装工程资料管理规程（DBJ01-51-2003）
三、工程各部位结构尺寸：
1、办公楼地下部分：
结构形式
框架—剪力墙
层高（m）
地下一层：
4.7
板最大厚度（mm）
220
墙体厚度（mm）
外墙：
300
内墙：
200
框柱最大截面尺寸（mm）
900×900
梁最大截面尺寸（mm）
400×1200
2、办公楼地上部分：
结构形式
框架
层高（m）
1－2层：
4.8
3－9层：
4.5
板最大厚度（mm）
220
墙体厚度（mm）
外墙：
300
内墙：
200
框柱最大截面尺寸（mm）
900×900
梁最大截面尺寸（mm）
400×1200
四、施工总体安排：
1、模板配置：
为保证工程质量，实现创优目标，针对本工程特点，确定使用覆膜木胶合板，异形柱使用定型钢模板。
根据进度要求，考虑到结构构件模板的特点，地下部分考虑全层模板，地上部分梁考虑三层模板。
2、流水段划分：
地上地下划分详见《吉神化工30万吨/年环氧丙烷施工组织设计》。
五、施工准备工作：
1、技术准备：
（1）、根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
（2）、技术负责人及主管工长对操作班组做好方案、技术交底岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
（3）、根据施工进度，技术员提前制定模板所需材料进场计划。
（4）、及时组织钢定型模板进场，对于进场的钢定型模板由生产股组织相关部门进行验收，达不到要求的坚决退场。
2、生产准备：
（1）、人员准备：
序号
分工
木工班组
施工准备阶段
木料加工
30
模板拼装
40
基础施工阶段
模板运输、安装、拆除
200
模板清理、刷脱模剂
25
主体施工阶段
模板运输、安装、拆除
180
模板清理、刷脱模剂
20
（2）、机械准备：
序号
名称
数量
序号
名称
数量
1
压刨
4
5
手提锯
8
2
圆盘锯
4
6
吹风机
4
3
砂轮切割机
8
7
手用电钻
6
4
电焊机
8
8
云石机
6
（3）、现场准备：
在木工加工场加工木模板及其附件和方木，钢模板由专业厂家加工制作。
在施工现场北侧专设一块模板堆放区（设置在塔吊的吊装半径内），便于直接运输到施工部位。
（4）、运输准备：
胶合板在加工区组装成模板，包括柱模、梁帮板，然后用自制手推车推至现场，定型钢模板在现场组装，现场安装用塔吊吊运。
（５）、预埋准备：
墙体木模板支模时，对拉螺杆用φ14的通丝，长度为700mm（漏出混凝土面200mm，螺杆中间有止水片），离墙体根部300mm，600mm，600mm，600mm，600mm，600mm共六排，纵向间距600mm。
3、模板加工：
（1）、模板加工应按照模板方案要求进行加工，整块模板锯开后，边缘要用平刨刨平，然后涂刷封边胶，以延长模板使用寿命。
（2）、背楞与面板及柱箍的两个接触面应用压刨刨平整，而且用在同一块模板上的木方高度要严格一致，以确保面板、背楞及柱箍接触良好协同工作。
（3）、木方之间的接头位置应相互错开，接头处搭接木方不小于500mm。
（4）、龙骨与面板连接的钉头一定要钉死，不能凸出或凹进板面，否则拆模时极容易造成混凝土表面损伤，影响砼外观质量。
（5）、现场支柱模时，如发现背楞与柱箍之间有缝隙，可将扁钢或木楔子塞入缝内，保证接触严密。
（6）、顶板支模用的主、次龙骨都需过刨，以确保支撑平整。
4、模板组装：
模板的组装应严格按照设计图纸、规范及工艺规程的要求进行，做到尺寸准确，支撑稳固，拼缝严密。
钢定型模板，按照《吉神·化工30万吨/年环氧丙烷施工组织设计》要求及时清点和组装。
六、模板计算及设计：
1:
、墙模板计算书
（1）、墙模板基本参数
计算断面宽度300mm，高度3500mm（浇筑至板面以下1.2m）。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距300+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，对拉螺栓直径14mm。
模板组装示意图
（2）、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=12.000kN/m2,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=8.060kN/m2,倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。
（3）、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取3.45m。
荷载计算值q=1.2×8.060×3.450+1.4×4.000×3.450=52.688kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=345.00×1.80×1.80/6=186.30cm3；
I=345.00×1.80×1.80×1.80/12=167.67cm4；
计算简图
弯矩图（kN.m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=4.215kN
N2=11.591kN
N3=11.591kN
N4=4.215kN
最大弯矩M=0.210kN.m
最大变形V=0.1mm
a、抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.210×1000×1000/186300=1.127N/mm2。
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
b、抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×6322.0/（2×3450.000×18.000）=0.153N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
c、挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.057mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
（4）、墙模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。
内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。
q=11.591/3.450=3.360kN/m
内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
内龙骨计算简图
内龙骨弯矩图（kN.m）
内龙骨变形图（mm）
内龙骨剪力图（kN）
经过计算得到最大弯矩M=0.151kN.m
经过计算得到最大支座F=2.123kN
经过计算得到最大变形V=0.2mm
内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
a、内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.151×106/53333.3=2.83N/mm2
内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
b、内龙骨抗剪计算[可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1114/（2×50×80）=0.418N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
内龙骨的抗剪强度计算满足要求!
c、内龙骨挠度计算
最大变形v=0.2mm
内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
（5）、墙模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。
外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.339kN.m
最大变形vmax=0.175mm
最大支座力Qmax=6.934kN
抗弯计算强度f=0.339×106/10160000.0=33.37N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!
（6）、对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积（mm2）；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径（mm）:
14
对拉螺栓有效直径（mm）:
12
对拉螺栓有效面积（mm2）:
A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=17.850
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=6.934
对拉螺栓强度验算满足要求!
2、扣件钢管楼板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.7米，搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为
48×3.5。
（1）、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.220×0.800+0.350×0.800=4.680kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×0.800=2.400kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；
I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；
a、抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.2×4.680+1.4×2.400）×0.200×0.200=0.036kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.036×1000×1000/43200=0.831N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
b、抗剪计算[可以不计算]
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.2×4.680+1.4×2.400）×0.200=1.077kN
截面抗剪强度计算值T=3×1077.0/（2×800.000×18.000）=0.112N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
c、挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×4.680×2004/（100×6000×388800）=0.022m面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
d、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
e、荷载的计算
a）、钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×0.220×0.200=1.100kN/m
b）、模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.350×0.200=0.070kN/m
c）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.200=0.600kN/m
静荷载q1=1.2×1.100+1.2×0.070=1.404kN/m
活荷载q2=1.4×0.600=0.840kN/m
（2）、木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=0.449/0.200=2.244kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.24×0.20×0.20=0.009kN.m
最大剪力Q=0.6×0.200×2.244=0.269kN
最大支座力N=1.1×0.200×2.244=0.494kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
a、木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.009×106/53333.3=0.17N/mm2
木方
的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
b、木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×269/（2×50×80）=0.101N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
c、木方挠度计算
最大变形v=0.677×1.170×200.04/（100×10000.00×2133333.5）=0.001mm
木方的最大挠度小于200.0/250,满足要求!
（3）、板底支撑钢管计算
a、横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.237kN.m
最大变形vmax=0.659mm
最大支座力Qmax=2.705kN
抗弯计算强度f=0.237×106/5080.0=46.65N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!
b、纵向支撑钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.812kN.m
最大变形vmax=1.461mm
最大支座力Qmax=11.836kN
抗弯计算强度f=0.812×106/5080.0=159.77N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
（4）、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=11.84kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
（5）、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
a、静荷载标准值包括以下内容：
a）、脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×4.700=0.607kN
b）、模板的自重（kN）：
NG2=0.350×0.800×1.000=0.280kN
c）、钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.220×0.800×1.000=4.400kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.287kN。
b、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×0.800×1.000=2.400kN
c、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
（6）、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=9.70
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
l0=k1uh
（1）
l0=（h+2a）
（2）
k1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=1.20m；
公式
（1）的计算结果：
=95.72N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
=164.01N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
3、柱模板设计计算书
（1）、中小断面柱模板基本参数
取柱断面长度和柱断面宽度中的最大者进行计算。
柱断面长度B=900mm；柱断面宽度H=900mm；木方截面宽度=50mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=500mm,胶合板截面高度=15mm。
（2）、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中γc──为混凝土重力密度，取24（kN/m3）；
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15）,取0.7h；
T──混凝土的入模温度,取20（℃）；
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
β1──外加剂影响系数，取1.2；
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=8.065kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值F1=8.06kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。
（3）、胶合板侧模验算
胶合板面板（取长边），按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:
胶合板计算简图
a、侧模抗弯强度验算:
M=0.1ql2
其中q──强度设计荷载（kN/m）:
q=（1.2×8.06+1.4×4.00）×900.00/1000=13.745kN/m
l──木方间距,取l=500mm；
经计算得M=0.1×13.745×（500.00/1000）2=0.344kN.m
胶合板截面抵抗矩W=b×h2/6=900×（18）2/6=48600.00mm3
σ=M/W=0.344×106/48600.000=7.070N/mm2
胶合板的计算强度不大于35N/mm2,所以满足要求!
b、侧模抗剪强度验算:
τ=3V/2bh
其中V为剪力:
v=0.6×q×l=0.6×（1.2×8.06+1.4×4）×900×500/106=4.124kN
经计算得τ=3×4.124×103/（2×900.000×18.000）=0.382N/mm2
胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!
（3）侧模挠度验算:
W=0.677qa4/（100EI）
其中q──强度设计荷载（kN/m）:
q=8.06×900/1000=7.254kN/m
侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=900.000×18.0003/12=437400.000mm4；
a──木方间距,取a=500mm；
E──弹性模量,取E=6000N/mm2；
经计算得W=0.677×7.254×500.0004/
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