地下室外墙单边支模方案.docx

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地下室外墙单边支模方案

地下室外墙单边支模方案

一、工程概况

地下室底板北侧与华融交界处,由于华融早于我司施工浇筑底板，并且均压红线施工.现场实际情况为我司底标高低于华融，高低跨处土方坍塌严重，并导致我司无法进行施工生产。

二、支模方案

经我司慎重考虑后决定该处外墙与华融高差段做单面支模处理，采用钢管三角斜撑作支撑系统,木胶板作为模板面板,4×8mm方木为次龙骨，４8×３．０mm钢管为主龙骨。

并在支模顶部安设3０0mm＊4mm后止水钢板，且因考虑该段高度外侧已无法进行防水卷材的施工，需靠混凝土自身进行防水，故此处浇筑的混凝土为Ｃ３5P10（原为Ｃ35P８）.支模高度为2m。

详图见附件：

单边支模的范围、取消防水卷材的范围、增加止水钢板的范围、现场现状的照片。

三、单边支模构造

1、模板形式

（1）面板采用木胶板,用钉子与次龙骨连接,主龙骨用铁丝钩住次龙骨。

（2）支撑系统采用４8×3．０mm钢管，扣件连接，地面埋设地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于2０0ｍm,主龙骨间距不大于5０0ｍm。

2、支撑系统

　　支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性。

各构件连接需牢固可靠.

（1）斜撑

　钢管斜撑上主龙骨的水平杆，用顶托顶住不可松动。

（2）地锚

　　　地锚用48×3.０mm短钢管埋入底板下2５0mm并与底板钢筋焊接，延板墙段依次均匀分布,间距１。

5m。

（3）扫地杆

　距地３00mm处设置扫地杆,扫地杆与地锚需连接牢固。

（4）防上浮措施：

靠模板底部沿长度方向@900设Φ12膨胀螺丝,用Φ１0短钢筋一端与膨胀螺丝，另一端与底排拉结螺栓焊接、防止模板上浮。

四、施工要点

1.支撑体系需牢固、安全、可靠.保证墙体平整，不变形。

2.主龙骨的水平杆与斜撑的连接,斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，扣件必须拧紧.

3.地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢,所以地锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。

4.因未支模侧为土方，浇筑完的墙板砼直接与土方接触，因此将此处砼等级改为Ｃ３５P10。

5.该段支模高度达到华融底板垫层即可，在2m高处安设一道300mm宽、４mm厚止水钢板，设置施工缝。

6.浇筑砼时模板底部压力最大,需做好加固处理，并控制砼的浇筑速度。

7.混凝土计量控制：

由于交界处华融底板下土方坍塌呈不规则性，无法丈量计算出多浇混凝土的方量,只有现场浇筑时计量与原图纸相比较，超出部分为增加的用量，甲方、监理，总包三方签字确认.

附件：

单边支模范围及增加止水钢板的范围

　　支模示意图

支模范围及增加止水钢板范围（北侧与华融交界外墙）

防水卷材取消范围及支模示意图

烈变国际广场项目

地下室局部外墙

单

面

支

模

专

项

方

案

贵州建工鲁弟建设工程有限公司

专项施工方案审批表

工程名称:

　烈变国际广场　建设单位：

　　贵州鲁弟产业集团　　

施工单位：

　鲁弟建设有限公司监理单位：

贵州三力建设监理有限责任公司

审批名目：

地下室局部单面支模专项方案审批编号：

编

制

说

明

本方案是针对烈变国际广场项目工程进行编制的,从职工的生命、财产安全分析入手，保证工程施工全过程无事故,确保工程的安全、顺利生产。

编制人:

年月日

项

目

部

意

见

保证项目部职工的生命、财产安全，加强环境保护，确保工程施工的安全,保证施工生产顺利！

负责人:

　　　　项目部（章）：

年月　日

技术

部门

审核

意见

审核人：

　部门（章）：

　年月日

总工

办审

批意

见

审核人:

部门（章）:

　　年月日

备

注

地下室局部外墙单面支模

一、工程概况

烈变国际广场项目位于贵州省贵阳市金阳新区金阳大道与南苑路东南角。

本工程占地面积为18599m２，总建筑面积９39２5．７1平米。

地下四层。

主楼两栋分别为写字楼、酒店。

本工程写字楼共二十三层，建筑面积2173０.３1m2；酒店共二十层，建筑面积20633．7５ｍ2。

本工程由鲁弟产业集团投资兴建,贵阳市建筑设计院有限公司设计，贵州三力建设监理有限责任公司监理，贵州建工鲁弟建设工程有限公司总承包。

地下一层、二层、三层、四层的层高分别为３．５米、3.5米、5。

6米、５.3米，外墙厚度为４00 mｍ，3５0mm，300 mm不等；由于本工程14轴交A～Ｎ轴、N轴交6～１４轴、１/B轴交12～14轴紧挨山体，造成该些部位剪力墙与山体间距离不能满足双面支模的要求,

由于该墙体的厚度较厚,模板的侧压力较大,且若用止水对拉螺栓进行加固,则对拉螺栓一端必然要固定在山体岩石上，此方法周期较长、成本过大而且外墙防水遭到破坏,故施工中不考虑用对拉螺栓进行模板加固，只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力，这就为单面模板施工带来了极大的困难。

   所以,本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为本工程施工设计和质量控制的关键。

二、支模方案

经项目组经慎重考虑后决定外挡墙靠山体面采用水泥砖M7．5水泥砂浆砌筑砖胎膜,采用钢管三角斜撑作支撑系统，183０*９15*１8mm木胶板为模板面板,50 mm×10０ ｍm方木为次龙骨,2φ4８ mm×3．5 ｍｍ钢管为主龙骨.其优点是材料通用性强，重复利用率高，有利于降低成本,对本工程的外墙适应性强.

三、单面支模构造1、模板形式

（1）面板采用１83０*9１５＊18mｍ木胶板，用钉子与次龙骨相连，主龙骨用铁丝勾住次龙骨。

（2）支撑系统采用φ48钢管，扣件连接,地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于２00㎜，主龙骨间距不大于50０㎜。

２、支撑系统

外墙单面支模系统见图1、2所示。

支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性，垂直模板方向的宽度应大于高度的1。

5倍。

３。

1主龙骨立杆、水平杆

顺模板方向的主龙骨立杆间距应为500mm，垂直于立杆方向的上下水平间距为５０0ｍm，用扣件连接牢固.

3.2扫地杆

距地５０mm设置纵横扫地杆,垂直于模板方向的扫地杆与主龙骨的立杆间距对应为500mm，平行于模板方向的扫地杆间距为1００0ｍｍ。

扫地杆与地锚须连接牢固。

3。

3斜撑

钢管斜撑上连接每道主龙骨水平杆，下连接扫地杆，斜撑的角度不应大于45°，斜撑横向间距60０mm.

3.4地锚设置

地锚用短钢管埋入地下２50ｍm,其位置从前至后共七排均匀布置（横向间距1000mm，竖向间距600mｍ）,以便栓固主龙骨立杆和斜支撑的下部及扫地杆的端部,顺模板方向，每根立杆设一个,垂直模板方向自第二根扫地杆起设置埋设。

４、施工要点

4.1主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定,为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。

４．2地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大,所以主地锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序,必须确保它的稳定性.

4.３砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关,所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度。

5、实际应用

5．１根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，因此,斜撑用钢管拉通相连来增加它的刚度（如图）。

５.2由于架子密集，又有整体的满堂脚手架相连接,实际施工时主龙骨受力较小的中上部水平杆的斜撑可改为间隔支撑。

５。

3由于底部侧压力较大，在底板上翻部位预埋Φ1４对拉螺栓进行固定.（见下图）

侧墙单面支模结构计算书

材料的力学性能：

木枋Ｅ=9000N/mｍ２　f　顺纹抗剪＝1。

4N/ｍｍ2［σ］＝13N/mm２

普通胶合板E=６000N/mm2ｆ顺纹抗剪=1。

5N／mm2［σ］＝1３N/ｍm2

钢管（φ48×３．5）E＝2.０6×１0５Ｎ/mm2　［σ]=2０5N／ｍm2

w=５。

08cｍ3Ｉ=１2。

19ｃｍ4

模板及其支架设计主要参考书：

1、建筑施工手册（第四版）

2、建筑施工脚手架实用手册

3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范

侧墙采用单边支模，墙模采用1８mm厚普通胶合板,竖向小楞用木枋5０＊10０

间距3０0,标高6０0、1200、18０0、2400、3０00（底板面相对标高±０。

000）处分别采用2Φ４8　钢管作水平外横楞。

因不能使用对拉螺杆施工,标高6０0、12０0、1800、2400　、30０0处水平向间距600　采用钢管斜撑支撑，标高１２0０、１800、２4０0处采用钢管间距６０0水平对撑，

（1）荷载设计值：

1）、墙侧模板荷载设计值：

、新浇筑砼对模板的侧压力:

按《建筑施工手册（第四版）缩印版》第514页，公式计算，并应取其中的较小值：

　　　　　（8—6）

　　　　　　　　　　　　　（8－7）

式中:

Ｆ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN／ｍ2）；

-—混凝土的重力密度（kN／ｍ3）；

ｔ0—-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定;当缺乏试验资料时可采用t0＝２0０/（T+１5）计算,T为混凝土的温度（℃）；

β1—-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取１.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1．２

β2——混凝土坍落度影响修正系数:

当坍落度在３0mm时,取0。

85;　坍落度在５０mm~９0ｍｍ时,取１.０；坍落度在１10mm~１5０mm时,取1．15；

V——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值,即浇筑速度（m／h）；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；混

凝土侧压力的计算分布图形如图Ａ.０．4所示;图中

.

=３2.79KN／m2

＝74。

4ＫN/㎡　　　　

其中：

t０=200／（T＋15）=200／（35+1５）=４h

V=1m／h

新浇筑砼总高度可达3.5m，但实际墙高3。

1ｍ。

①.计算参数的确定：

γC＝２4KN/ｍ3（砼重力密度）

　ｔ0=４ｈ（砼初凝时间）

Ｖ=1。

5m/ｈ　（砼浇筑速度）

β1＝1。

２　（外加剂影响修正系数）

β２＝1。

1５　　　（砼坍落度影响修正系数）

砼侧压力的计算高度取3。

1米。

＝74。

４KN/㎡　　

取两者较小值即Ｆ１=32.79KＮ/m2

其有效压头高度h＝Ｆ/rc=32.79/24=1.３７ｍ，计算简图如下：

、混凝土侧压力设计值:

F＝F1*分项系数＊折减系数=F1＊1。

2*０。

9=35。

413kN/m2

2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载：

查表８—66倾倒砼时产生的水平荷载Q=４kN/㎡

荷载设计值=Q*1.４＊０．9=5。

０4kN/m２

３）按表8—69进行荷载组合

F，=35。

41３+5。

0４=4０。

４53ｋN/m２

（2）、验算:

取１米宽板带作为计算对象,化为线荷载:

ｑ1＝４０。

4５3＊1=40.453KN／m

按三跨连续梁计算,其计算简图如下:

面板计算简图

Mmａｘ=1/１0ｑｌ2

σ=Mmax　／W

式中：

q－作用在模板上的侧压力（Ｎ/ｍm）；

L-内楞的间距（mｍ）;

σ－模板承受的应力（Ｎ/mm）；

　W—模板的截面抵抗矩（mm３）；

F－木材的抗弯强设计值,采用松木板取1３N/ｍm２;

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<　ｆ

其中,σ--面板承受的应力（N／ｍm２）;

　　M-－面板计算最大弯矩（N·mm）；

　W—－面板的截面抵抗矩：

　　　　W　=bｈ2/6=60０×18.0×18.０/６＝3。

24×104ｍm3;

ｆ　—-面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f＝13.０00Ｎ/mm２;

面板截面的最大应力计算值：

σ=　Ｍ/W=1.19×10５／3。

24×104＝3．７N／mm2;

Mmax=1／1０ql２=0。

1qｌ２=0。

1×4０。

453×０。

２2=0．16２KN．m

σ=M／Ｗ＝0。

162×10６/3．24×1０4=5Ｎ／mｍ2＜fm=1３N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

3）、抗剪强度验算：

计算公式如下：

V=0。

６ql

其中,V-－面板计算最大剪力（Ｎ）;

　l—－计算跨度（次楞间距）:

l=200.０mｍ；

V=0．６qｌ＝0。

６×40．453×0.2=４。

85ＫN

截面抗剪强度必须满足:

τ＝3V/（2bhn）≤fv

其中,　τ-－面板截面的最大受剪应力（N/mm２）；

　V-—面板计算最大剪力（Ｎ）：

V=　７．２５KN；

　b--构件的截面宽度（mm）：

b=600mｍ；

　　　　ｈn-—面板厚度（ｍm）:

hn=18.0mm；

ｆｖ-—面板抗剪强度设计值（Ｎ/mm2）:

ｆｖ＝1.500　N/mｍ2;

τ=3V／2bｈ=（3×４。

85×１0３）／（2＊600＊18）=0．674Ｎ/mｍ2〈fv＝1.5Ｎ/ｍm2

经检验,抗剪强度符合要求.

4）、刚度验算:

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。

挠度计算公式如下:

ν=０．67７ql4/（10０EI）≤［ν]=l/250

其中,ｑ－—作用在模板上的侧压力线荷载：

q＝４０.453×0．6=24．２71Ｎ/ｍｍ；

　l--计算跨度（次楞间距）：

l=２００mm；

　E—-面板的弹性模量：

E＝6００0N/mm2;

I——面板的截面惯性矩：

　I=60０×183／12=２9。

16cm4;

面板的最大允许挠度值:

[ν]=0。

８mm;

面板的最大挠度计算值:

ν=0．６77×２４.２71×2０0４／（100×6000×29.16×105）=　0.1５03ｍm;

面板的最大挠度计算值:

ν=0.1５03mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=０。

8mm,满足要求!

2、内竖楞的验算：

内楞采用5０＊10０方木。

１）、抗弯强度验算:

化为线荷载：

ｑ1=40.４5３*０。

２=8．0９1KN/m

其各跨受荷简图如下：

内楞计算简图

Mｍａｘ=ｑl２/１0＝8．091×０。

６2/10=0．291KN．ｍ

σ=Mmaｘ　/W=0．2９1×１０6/（5０×100２/6）=３。

4９N/mm2

经检验,抗弯强度符合要求。

2）、抗剪强度验算：

Vmax＝０．625ｑl=０．625×８.0９1×0。

6=3。

034KN

τ=３　Ｖ2ｍax　／２bh=3＊3．03４＊103/2*５０＊100=0．91N/mｍ2〈fc=1.4Ｎ/mm2

经检验，抗剪强度符合要求。

3）、刚度验算：

用于计算挠度的标准线荷载为：

q1=40.４５３＊0.２＝8.09ＫＮ/ｍ

ν=０.6７7ｑｌ4/（100EI）=0.６７7×8。

09×０.6４/100×9000×５0×1003/１２=１.８92mｍ≤[ν]

次楞的最大容许挠度值:

　[ν］=2．4mm；

次楞的最大挠度计算值ν=1.89２mｍ　小于次楞的最大容许挠度值［ν］=2。

4ｍm，满足要求！

3、外横楞的验算：

外横楞采用２Φ4８钢管，水平方向间距６0０用钢管斜撑支承。

1）、抗弯强度验算:

按均布荷载考虑，化为线荷载：

q1=４0。

４53*0.6=24.27KN/m

按四跨连续梁计算，其计算如下:

ｑ1=24．2７KN/ｍ

M1=0。

1q１l２=0.１×24。

２7×０．6２＝０.8７4KN。

m

σ=M1/W=０．８74*10６/２×5．０8*１0３=8６．02N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

2）、刚度验算：

用于计算挠度的标准线荷载为:

q2=40．４5３×0．6=24．27KＮ／m

w=0。

67７q3l4/1０0ＥＩ=０。

67７×24。

27×6004/1０0×２。

0６×10５×2×１2.19×104=0。

424mm＜[ｗ］

经检验，刚度符合要求。

4、钢管斜撑验算:

钢管斜撑间距600,下面四道用钢管斜撑，上面四道用钢管对撑.所有钢管

斜撑及钢管对撑与钢管立柱或钢管水平加固杆相交处均用扣件相连。

承受水平向集中力，考虑受荷最大的一道斜撑：

Q1＝40．4５3×0。

6=24.２７KN

钢管所受轴心力:

N＝Q1/COS45=３４．３28KN

如用门型架,其钢管计算长度:

l＝1.7米。

λ=l/i＝1７０0／1５．8=107.6

查表：

ψ＝0．533

查表８-６:

A=４89

σ=N／ψA=34.３２8×１03／0．533×48９=131。

７1Ｎ/mm２＜fｍ=2０５N/mｍ２

强度符合要求。

由以上计算可知,各层钢管斜撑及水平对撑均符合要求.

研发大厦

地下室外墙内侧

单侧支模施工方案

编制人:

审核人:

审批人:

天盛建设工程有限公司

2014年9月1５日

一、工程概况

1、工程名称:

研发大厦

2、建设单位:

南京美展利医药科技有限公司

3、监理单位:

南京工大建设监理咨询有限公司

4、施工单位：

天盛建设工程有限公司

5、建设地点：

南京市建邺区云龙山路以东

6、结构形式：

框架剪力墙结构

7、建设规模：

本工程拟建两栋地上２6层，地下2层办公楼；占地面积为1303２.29平方米,总建筑面积约928３４。

40平方米。

±0.000米相当于绝对标高7.6米,地下室外挡土墙厚度为600mm.

8、楼南侧为地下二层，层高至下而上分别为４.80m、4。

80ｍ、地下室外墙厚度为６00ｍｍ，外墙配筋详见结构图各外墙剖面。

由于地处南京河西新城科技园，为最大限度利用土地资源，地下室外墙边距原设计支护距离较小,加上新增的围护体系尺寸影响,地下室外墙外边至围护桩内侧的局部尺寸无法满足外墙施工操作空间,其中北侧支护距外墙局部尺寸为３00~5０0mm,南侧距外墙200～400ｍm，（具体详见基坑支护平面图）。

此空间不能满足外墙外防水找平及防水层粘贴，无法按照常规方法对外墙进行双面支模并加固施工，所以只能采用室内单侧支模方案.

二、编制依据

1、美展利研发大厦施工图纸

2、《建筑结构荷载规范》GB50００9—2012;

３、《混凝土结构设计规范》（GＢ50010-2010）；

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（ＪGJ13０－2011）；

5、《建筑施工模板安全技术规范》（ＪGJ162—20０８）；

６、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GＢ５０202—２0１2）

7、建筑工程施工质量统一标准（GＢ50３0０-200１）

8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204－2002）

9、美展利医药中心地下室基坑围护设计方案。

10、本工程地下室设计图纸及图纸会审、设计变更、设计交底、联系单和其他文件。

三、施工部署

1、施工难点分析

1。

1地下室外墙厚度比较厚，层高较高，混凝土在浇筑过程中产生的侧压力较大，因此模板支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性；

1.2外墙距围护距离仅0．2m～０4m,无法满足双面支模空间要求,只能采用单面支模体系；而外墙外侧防水层又不允许穿透,导致加固体系完全依赖于支护桩植筋对撑及内侧斜撑。

以及不确定因素较多；

1。

3因地处南京市河西区域地下水位较高，地下室外墙抗渗要求较高，外墙水平施工缝一般留置在距底（楼）板面300mm的高度，常规要求外墙宜与梁、板混凝土整体浇筑,如果外墙模板体系失稳将造成梁、板模板体系的坍塌。

1。

４地下室施工工期紧张,外墙总长度约３10ｍ，其中单支模长度约9４.1ｍ工程量较大,具体部位详见单支模部位平面示意图：

其施工方案的合理与否直接关系到施工安全及进度。

２、单支模体系方案选择

2．1方案选择原则：

a、遵循安全、经济、便于就地取材的原则;

b、遵循结构体系与临时围护体系安全原则;

c、遵循形成独立受力体系与支撑体系的原则;

d、遵循便于施工与质量控制的原则；

2．2方案选择

竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围的抱箍来实现。

由于本工程地下室外墙外侧距离很小，无法进行双面支模，只能单侧支模.按照常规,单面模板加固采用对拉螺杆与围护桩植筋锚固连接的方法及内侧底板或楼板埋设地锚，内侧采用斜撑钢管与单侧螺杆同时受力的方式,其效果与普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。

总结以往施工经验并结合本工程实际,拟采取单面支模结合扣件式钢管支撑体系的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置单侧螺杆、次楞、主楞，侧向压力通过连接墙板主楞与地面地锚的钢管传递至底板或楼面。

此方案的主要优点在于:

（1）、利用植筋方式使外墙与维护桩之间连接对撑,增加模板的稳定性。

（２）、就地取材,所采用的材料均为当前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有实践证明；

（3）、施工工艺简单，对施工人员的技术要求一般，施工过程便于检查与验收;

3、扣件式钢管单侧支模体系

３．１系统组成与材料选择

扣件式钢管单侧支模体系由紧固部分、支撑部分与锚固部分组成。

紧固部分包括面板、次楞、主楞与维护桩连接的单侧螺杆，支撑部分包括竖撑、斜撑与压杆，锚固部分包括地锚杆、与支护桩植筋连接的螺杆、连杆。

紧固部分：

面板采用１8mm厚交合模板，次楞选用50*100方木，竖向设置＠２50mm，主楞为双钢管＠4５0mm,横向设置，主楞固定采用单侧螺杆,φ14钢筋ｌ=１000mｍ＠4５0，与支护桩植筋C16钢筋焊接。

支撑部分:

竖撑、斜撑与连杆均采用φ48钢管，纵向间距@９00ｍm；竖撑为双钢管,通长设置于横向主楞外侧；斜撑上口与竖撑相交处为丝口顶托，下口与地锚杆连接撑于底板或楼板；负二层部分斜撑利用角撑作为支座,以用来分解作用在楼板上的作用力。

锚固部分：

底板采用C25*600mｍ长，外露３00mm,楼面采用C25钢筋l=５00mm,斜杆与地锚杆相交处通过纵向钢管用活动扣件扣紧，并在地锚纵向连杆下部设置与斜撑反向的三角形木偰塞紧下部空隙，斜杆与地（楼）面相交处预留凹槽，确保斜撑直顶在底板或楼板砼上。

4、施工方案与技术措施

４.１地下室外墙施工顺序及工况

（1）地下二层位置外墙浇筑,墙厚为60０㎜＋桩间空隙≈900~1000mm厚,浇筑高度４8０0㎜。

（2）地下一层楼面至顶板位置外墙浇筑，墙厚450㎜＋桩间空隙≈９0０～1000ｍｍ，浇筑高度4800㎜。

4．2、外墙与支护桩之间，采用M7.5号水泥砂浆砌筑200~２40厚砖墙,作砖胎模，砖胎模与支护桩之间空隙采用C２0混凝土填实，砖胎模内侧粉刷20厚1：

3水泥砂浆压光，设置翻边防水、防水层外侧粉粘结剂一道、再粉刷2厚1：

２水泥砂浆保护层。

4．3施工流程

施工准备——支护桩植筋——砌筑砖胎模—-砖胎模粉刷—-防水层施工-—粉刷防水保护层——底板砼浇筑—-预留预埋地锚——设置焊接单侧螺杆、面板拼装——安装次楞、主楞——调整至设计尺寸-—安装竖撑、斜撑——安装纵向稳定杆件并加固——支模架搭设——平板铺设——梁板钢筋绑扎——砼浇捣

４.4系统设置控制要点（地下二层）

根据地下室外墙单侧支模施工工况,地下二层的浇筑高度最大、且墙板厚度较厚，为本工程最不利位置。

因此，选择地下二层外墙为本工程样板，建立受力分析模型，其余位置均以此为标准,参照实施.

（1）、预埋预留：

地下室底板浇筑前,分别在距外墙2m、3m、处预埋长度≥0。

6m/C2５（锚固长度不小于3０0mｍ）的短钢筋作为地锚支撑点。

内转角处按4５度角设置预埋点。

地锚纵向间距为900mm（同内支