模板工程施工方案定版.docx
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模板工程施工方案定版
-目录
1、编制依据2
2、工程概况2
3、模板施工布署3
3.1、模板选型3
3.1.1、基础底板模板3
3.1.2、柱模板3
3.1.3、现浇顶板和梁模4
3.1.4、剪力墙、电梯井模板4
3.1.5、楼梯模板5
3.2、施工流水5
4、模板验算5
4.1、荷载与荷载组合5
4.2、板模验算7
4.2.1、模板面板计算8
4.2.2、模板支撑木方的计算9
4.2.3、板底支撑钢管计算10
4.2.4、模板支架的计算12
4.3、梁模计算13
4.3.1、梁侧模板基本参数13
4.3.2、梁侧模板荷载标准值计算13
4.3.3、梁侧模板面板的计算14
4.3.4、梁侧模板内龙骨的计算15
4.3.5、梁侧模板外龙骨的计算16
4.3.6、对拉螺栓的计算17
4.4、墙、柱模验算18
4.4.1、墙模板基本参数18
4.4.2、墙模板荷载标准值计算18
4.4.3、墙模板面板的计算19
4.4.4、墙模板内龙骨的计算21
4.4.5、墙模板外龙骨的计算22
4.4.6、对拉螺栓的计算23
5、拆模技术要求23
6、质量标准24
6.1、一般规定24
6.2、模板安装质量要求24
7、安全技术要求25
1、编制依据
1.1、《沈阳东北世贸广场Ⅰ区主塔楼设计文件》，中冶京城工程技术有限公司
1.2、《木结构工程施工质量验收规范》GB50206-2002
1.3、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2002
1.4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002
1.5、《建筑施工手册》第四版，中国建筑工业出版社
1.6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
1.7、《沈阳东北世贸广场Ⅰ区主塔楼施工组织设计》
2、工程概况
1
建筑面积
总建筑面积
35万m2
Ⅰ区主塔楼建筑面积
12.4万m2
2
层数
地下室
3层
地上办公楼
57层
屋顶小塔楼
6层
3
层高
地下室
地下三层4.71m,地下二层4.19m，地下一层5.0m
地上办公楼
1～4、16、31、46层
5.0m
5～15、17～30、32～40层
3.9m
41～45、47～49层
3.85m
50～54层
3.8m
55～56层
3.75m
57层
4.15m
4
基底标高
-17.95m，局部-19.20m。
5
结构型式
基础结构型式
筏板基础
主体结构型式
钢筋砼筒中筒结构，内筒由剪力墙组成，外筒为梁、柱组成框筒，底部框筒柱采用钢骨砼结构。
6
结构断面尺寸（mm）
基础底板厚度
4000、1300
地下外墙厚度
300、400、500
地下内墙厚度
120、300、350、500、800
柱断面
异型角柱：
2002×1100、2571×1100
矩形柱：
1600×1100、1700×1100、1400×1600、600×700、400×700、500×600
梁断面
500×900、500×950、300×900、500×1100、
250×450、200×300、150×300
地下楼板厚度
100、120、200、400
3、模板施工布署
3.1、模板选型
3.1.1、基础底板模板
3.1.1.1、2m高度底板模板：
由于本工程基础底板距基坑支护结构仅200mm左右（局部伸入筏板内），根据实际情况，模板可选用废旧夹板拼装和砖胎模相结合，回填土初步填实，保证模板有支撑，但不会产生挤压变形，待浇完砼后进行夯实。
3.1.1.2、底板内收底板模板：
在上部2m高度基础底板内收6.1m，斜面长度6.42m，采用915×1830模板，采用Φ12mm单面螺栓一端与底板钢筋焊接固定，外侧利用钢管做卡箍，间距@600mm固定，随砼浇筑随进行模板固定。
模板构造见下图：
3.1.2、柱模板
为加快施工进度，保证混凝土外观质量，根据设计按柱子的截面大小尺寸，方柱用多层板制作成定型模板，外侧采用50mm×80mm木方竖向背楞，间距@250mm。
异型柱模板，±0.00以下采用木模，±0.00以上配制成定型钢模板，其加固体系采用钢管间距按400mm一道设置，并与满堂脚手架连成一体，模板阴阳角方正，保证拼缝严密，不漏浆。
方柱模板沿高度方向按400mm间距设置Φ14对拉螺栓，宽度为600mm以下的不设对拉螺栓。
柱模施工时，先准确放出柱网轴线，同时放出柱的外轮廓线，在柱的主筋与最底下一个箍筋的交接处，四角用Φ12钢筋焊成限位钢筋。
中部和上部利用对拉螺栓的PVC套管进行限位柱模四周靠上后，挂垂直线验收校正再加以固定；对于通排柱子在一条轴线上大小一样的，必须拉通线按两头至中间的顺序先安装中间各柱模。
柱合模之前，把柱根部清理干净后再封闭。
3.1.3、现浇顶板和梁模
矩形截面梁与顶板模采用多层板。
模板支撑系统采用梁板兼用搭设方法。
钢管立杆间距900mm×900mm，大横杆间距900mm，小横杆梁托间距900mm。
顶板搁栅（龙骨）采用50mm×80mm木方，搁栅（龙骨）间距,板控制在@250mm以内，梁控制在@250mm以内。
支承系统搭设完，柱合模后，开始梁模的支设。
梁模支设时，先铺梁的底模和一侧模板，梁模深入柱模里口平，并按1/1000-3/1000起拱，梁模利用钢管做卡箍，间距@800mm。
再沿梁方向设置Φ14mm对拉螺栓,当梁高小于800mm时不设螺栓，梁高>900mm时设一道，梁高1100mm时设二道。
梁模支设完,并加固好后，开始顶板模的支设，顶板模支设时，先铺50mm×80mm搁栅（龙骨），间距@300mm,然后铺顶板模，也按梁的要求起拱，并用钉子钉牢，顶板模严禁悬挑。
支设梁模板时，应留一边模暂不支，待梁钢筋成型、校正、验收后再封闭、加固。
3.1.4、剪力墙、电梯井模板
（1）支模顺序：
支模前投线检查→支一侧模板→钢筋绑扎→支另一侧模板→校正模板位置→支撑加固模板→全面检查校正（包括截面尺寸、平整度、垂直度、整体稳定性）。
（2）所有墙模板均采用多层板，竖向用50mmx80mm木方背塄,间距@250mm设置,支撑采用ф48x3.5钢管,对拉螺栓采用Φ14钢筋,墙体对拉螺栓加PVC套管（地下室剪力墙对拉螺栓中间加止水片）.
3.1.5、楼梯模板
楼梯底模采用多层板配制，安装时应先安装平台梁模板，再安装楼梯底模，最后安装外帮侧模，外帮侧模三角模按实样制作好，用套板画出踏步侧板位置线，钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。
根据本工程的特点，在模板工程施工时，严格按施工程序组织专业专项施工，操作人员固定，技术熟练，以保证施工进度要求和质量要求，这样就可以加快施工进度，确保施工质量，最终达到总体进度计划的要求。
3.2、施工流水
塔楼基础底板不分段，为一次浇筑；地下室及地上部分墙体及顶板分两个流水段施工。
具体见下图：
图3-1施工流水划分平面图
4、模板验算
本工程面模板全部采用多层覆膜胶合板，支撑结构采用φ48×3.5mm的钢管，面模板用50mm×80mm的木楞作框骨架。
4.1、荷载与荷载组合
A.恒荷载标准值
模板结构的自重标准值（包括楼板、梁板及支撑楞）：
0.3KN/m2。
新浇混凝土自重标准值：
24KN/m3。
钢筋自重标准值：
楼板：
1.3KN/m2。
梁板：
1.5KN/m2。
新浇混凝土对横板侧压力标准值按下列两式计算，取计算结果较小值。
F=0.22γctoβ1β2ν1/2
F=γcH
F—新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc—混凝土的重力密度（KN/m2）；
to—新浇混凝土的初凝时间（h）；
β1—外加剂影响修整系数，取1.0；
β2—混凝土坍落度影响修整系数，取值为0.85；
ν—混凝土的浇筑速度（m/h）；
B.活荷载标准值
施工人员及设备荷载标准值：
2.5KN/m2。
振捣混凝土产生的荷载标准值：
、对水平面模板产生的垂直荷载为2KN/m2。
、对垂直面模板，在新浇混凝土侧压力有效压头高度以内，取4KN/m2；有效压头高度以外不予考虑。
倾倒混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值：
2KN/m2。
C.荷载分项系数与调整系数
分项系数
恒荷载分项系数取1.2。
活荷载分项系数取1.4。
调整系数取1.0。
D.模板结构计算荷载组合
各类荷载的编号见下表：
荷载类别与编号
荷载名称
荷载类别
荷载编号
模板结构自重
恒载
①
新浇混凝土自重
恒载
②
钢筋自重
恒载
③
施工人员及设备自重
活载
④
振捣混凝土时产生的荷载
活载
⑤
新浇混凝土对模板的侧压力
恒载
⑥
倾倒混凝土时产生的荷载
活载
⑦
b.模板结构的荷载组合见下表：
模板结构的荷载组合
项次
模板结构项目
荷载组合
计算荷载能力
刚度验算
1
水平模板及支架
①+②+③+④
①+②+③
2
梁底板及支架
①+②+③+⑤
①+②+③
3
梁的侧面模板
⑤+⑥
⑥
4
柱、墙的侧面模板
⑥+⑦
⑥
注：
计算承载力时，荷载组合中各项荷载均采用荷载设计值，即荷载标准值乘以相应的分项系数和调整系数。
刚度验算时，荷载组合中各项荷载均采用荷载标准值。
4.2、板模验算
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
模板支架搭设高度为4.9米，
搭设尺寸为：
立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.50米。
采用的钢管类型为
48×3.5。
图4-1楼板支撑架立面简图
图4-2楼板支撑架荷载计算单元
4.2.1、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.200×0.900+0.300×0.900=4.770kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+2.500）×0.900=4.050kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；
I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.2×4.770+1.4×4.050）×0.250×0.250
=0.071kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.071×1000×1000/48600=1.465N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×4.770×2504/（100×6000×437400）
=0.048mm
面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!
4.2.2、模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
4.2.2.1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×0.200×0.250=1.250kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.300×0.250=0.075kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+2.000）×0.250=1.125kN/m
静荷载q1=1.2×1.250+1.2×0.075=1.590kN/m
活荷载q2=1.4×1.125=1.575kN/m
4.2.2.2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=2.849/0.900=3.165kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.17×0.90×0.90=0.256kN.m
最大剪力Q=0.6×0.900×3.165=1.709kN
最大支座力N=1.1×0.900×3.165=3.133kN
木方的截面力学参数:
截面惯性矩I和截面抵抗矩
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.256×106/53333.3=4.81N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×1709/（2×50×80）=0.641N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
最大变形v=0.677×1.325×900.04/（100×9500.00×2133333.5）=0.290mm
木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!
4.2.3、板底支撑钢管计算
4.2.3.1、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取木方支撑传递力。
图4-3支撑钢管计算简图
图4-4支撑钢管弯矩图（kN.m）
图4-5支撑钢管变形图（mm）
图4-6支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=1.026kN.m
最大变形vmax=2.244mm
最大支座力Qmax=12.433kN
抗弯计算强度f=1.026×106/5080.0=202.03N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
4.2.4、模板支架的计算
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
4.2.4.1.静荷载标准值：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×4.900=0.633kN
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.200×0.900×0.900=4.050kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.926kN。
4.2.4.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.500+2.000）×0.900×0.900=3.645kN
4.2.4.3.立杆的轴向压力
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.926+1.4×3.645=11.01KN
4.2.4.4、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值（kN）；N=11.01
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
L0=k1uh
（1）
L0=（h+2a）
（2）
K1——计算长度附加系数，取值为1.155；
u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；
公式
（1）的计算结果：
=108.63N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
（2）的计算结果：
=58.28N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
4.3、梁模计算
4.3.1、梁侧模板基本参数
计算断面宽度500mm，高度1100mm，两侧楼板高度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距800mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+400mm，断面跨度方向间距800mm，直径14mm。
模板组装示意图
4.3.2、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，取5h；
T——混凝土的入模温度，取20℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.1m；
1——外加剂影响修正系数，取1.0；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.0。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=26.4kN/m2
倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.0kN/m2。
4.3.3、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取0.80m。
荷载计算值q=1.2×26.400×0.800+1.4×4.000×0.800=29.824kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；
I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；
计算简图
弯矩图（kN.m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=2.724kN
N2=7.925kN
N3=6.439kN
N4=7.925kN
N5=2.724kN
最大弯矩M=0.172kN.m
最大变形V=0.2mm
（1）抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.172×1000×1000/43200
=3.981N/mm2
面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（3）挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.237mm
面板的最大挠度小于232.5/250,满足要求!
4.3.4、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算,内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
q=7.925/0.800=9.906kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=7.925/0.800=9.906kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.906×0.80×0.80=0.634kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×9.906=4.755kN
最大支座力N=1.1×0.800×9.906=8.717kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；
I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；
（1）抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.634×106/53333.3=11.89N/mm2
抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
（2）挠度计算
最大变形v=0.677×8.255×800.04/（100×9500.00×2133333.5）
=1.129mm
最大挠度小于800.0/250,满足要求!
4.3.5、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算,外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图（kN.m）
支撑钢管变形图（mm）
支撑钢管剪力图（kN）
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=1.085kN.m
最大变形vmax=0.439mm
最大支座力Qmax=14.562kN
抗弯计算强度f=1.085×106/10160000.0=106.79N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!
4.3.6、对拉螺栓的计算
计算公式:
N<[N]=fA
其中N——对拉螺栓所受的拉力；
A——对拉螺栓有效面积（mm2）；
f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
对拉螺栓的直径（mm）:
14
对拉螺栓有效直径（mm）:
12
对拉螺栓有效面积（mm2）:
A=105.000
对拉螺栓最大容许拉力值（kN）:
[N]=17.850
对拉螺栓所受的最大拉力（kN）:
N=14.562
对拉螺栓强度验算满足要求!
4.4、墙、柱模验算
4.4.1、墙模板基本参数
计算断面宽度800mm，高度5000mm，两侧楼板高度200mm,模板面板采用普通胶合板,内龙骨采用50×80mm木方。
外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓水平间距400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。
4.4.2、墙模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中
c——混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间,取4h；
T——混凝土的入模温度，取28℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，
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