受弯构件的强度整体稳定和局部稳定计算要点.docx
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受弯构件的强度整体稳定和局部稳定计算要点
受弯构件的强度、整体稳定和局部稳定计算
钢梁的设计应进行强度、整体稳定、局部稳定和刚度四个方面的计算。
一、强度和刚度计算
1．强度计算
强度包括抗弯强度、抗剪强度、局部承压强度和折算应力。
（1）抗弯强度
荷载不断增加时正应力的发展过程分为三个阶段，以双轴对称工字形截面为例说明如
fy，荷载继续增
1）弹性工作阶段荷载较小时，截面上各点的弯曲应力均小于屈服点
加，直至边缘纤维应力达到fy（图1b）。
为屈服应力fy。
截面的中间部分区域仍保持弹性（图1c），此时梁处于弹塑性工作阶段。
3）塑性工作阶段当荷载再继续增加，梁截面的塑性区便不断向内发展，弹性核心不
断变小。
当弹性核心完全消失（图1d）时，荷载不再增加，而变形却继续发展，形成“塑性
铰”，梁的承载能力达到极限。
计算抗弯强度时，需要计算疲劳的梁，常采用弹性设计。
若按截面形成塑性铰进行设计，
可能使梁产生的挠度过大。
因此规范规定有限制地利用塑性。
梁的抗弯强度按下列公式计算：
单向弯曲时
双向弯曲时
Wnx、Wny—梁对x轴和y轴的净截面模量；
xy1.05；
f—钢材的抗弯强度设计值。
时，取x1.0。
2）抗剪强度
主平面受弯的实腹梁，以截面上的最大剪应力达到钢材的抗剪屈服点为承载力极限状
态。
式中V—计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值；
S—中和轴以上毛截面对中和轴的面积矩；
I—毛截面惯性矩；
tw—腹板厚度；
fv—钢材的抗剪强度设计值。
当抗剪强度不满足设计要求时，常采用加大腹板厚度的办法来增大梁的抗剪强度。
型钢腹板较厚，一般均能满足上式要求，因此只在剪力最大截面处有较大削弱时，才需
进行剪应力的计算。
3）局部承压强度
图2局部压应力
当梁的翼缘受有沿腹板平面作用的固定集中荷载且该荷载处又未设置支承加劲肋，或受
有移动的集中荷载时，应验算腹板计算高度边缘的局部承压强度。
假定集中荷载从作用处以1∶2.5（在hy高度范围）和1∶1（在hR高度范围）扩散，均
匀分布于腹板计算高度边缘。
梁的局部承压强度可按下式计算
F
cf（4）
twlz
式中F—集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数；
—集中荷载增大系数：
对重级工作制吊车轮压，＝1.35；对其他荷载，＝1.0；
lz—集中荷载在腹板计算高度边缘的假定分布长度，其计算方法如下
跨中集中荷载lz＝a+5hy+2hR
梁端支反力lz＝a+2.5hy+a1
a—集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，对吊车轮压可取为50mm；
hy—自梁承载的边缘到腹板计算高度边缘的距离；
hR—轨道的高度，计算处无轨道时hR＝0；
a1—梁端到支座板外边缘的距离，按实际取，但不得大于2.5hy。
当计算不能满足式（4）时，在固定集中荷载处，应设置支承加劲肋予以加强，并对支
承加劲肋进行计算。
对移动集中荷载，则应加大腹板厚度。
（4）折算应力
在组合梁的腹板计算高度边缘处，当同时受有较大的正应力σ、剪应力τ和局部压应力
σc时，或同时受有较大的正应力σ和剪应力τ时，应按下式验算该处的折算应力
2c2c321f（5）
式（3）计算，c按式（4）计算，按下式计算
6）
My
Inx
Inx—净截面惯性矩；
y—计算点至中和轴的距离；
c均以拉应力为正值，压应力为负值；
1—折算应力的强度设计值增大系数。
当,c异号时，取1＝1.2；当,c同号或c
＝0取1＝1.1。
2．刚度
刚度验算即为梁的挠度验算。
按下式验算梁的刚度
v[v]（7）
式中v—荷载标准值作用下梁的最大挠度；
[v]—梁的容许挠度值，规范规定的容许挠度值。
二、整体稳定
1.整体失稳现象
如图3所示的工字形截面梁，荷载作用在最大刚度平面内，当荷载较小时，仅在弯矩作
用平面内弯曲，当荷载增大到某一数值后，梁在弯矩作用平面内弯曲的同时，将突然发生侧
向弯曲和扭转，并丧失继续承载的能力，这种现象称为梁的弯扭屈曲或整体失稳。
2.整体稳定系数
图3梁的整体失稳
式中b—梁的整体稳定系数
式中b──梁整体稳定的等效弯矩系数；
对单轴对称工字形截面
加强受压翼缘
加强受拉翼缘
对双轴对称截面b＝0
b＝0.8（2b－1）
b＝2b－1
I──I1和I2分别为受压翼缘和受拉翼缘对y轴的惯性矩。
III2
b大于0.6时，梁己进入非弹性工作阶段，必须对b进行修正。
当按式（9）确定的
b>0.6时，用下式求得的b′代替b进行梁的整体稳定计算
但b不得大于1.0
3．整体稳定的计算整体稳定计算公式
Mxxf
bWx
式中Mx—绕强轴作用的最大弯矩；
Wx—按受压纤维确定的梁毛截面模量；
b—梁的整体稳定系数。
当梁的整体稳定承载力不足时，可采用加大梁的截面尺寸或增加侧向支撑的办法予以解
决，前一种办法中以增大受压翼缘的宽度最有效。
组合梁一般由翼缘和腹板焊接而成，如果采用的板件宽（高）而薄，板中压应力或剪应
力达到某数值后，腹板或受压翼缘有可能偏离其平面位置，出现波形凸曲，这种现象称为梁
局部失稳。
热轧型钢板件宽厚比较小，能满足局部稳定要求，不需要计算。
图4梁局部失稳
1．受压翼缘的局部稳定
工字形截面梁，由腹板局部稳定临界应力
一般采用限制宽厚比的办法保证梁受压翼缘板的稳定性。
crfy得
b/t值可放宽为
12）
bt15
13）
箱形梁翼缘板在两腹板之间的部分，由crfy得
前屈曲，并利用其屈曲后强度。
2．腹板的局部稳定
对于直接承受动力荷载的或其他不考虑屈曲后强度的组合梁，
对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁，
b235
40
tfy
允许腹板在构件整体失稳之
图5腹板加劲肋的配置
1）腹板配置加劲肋的原则
为了提高腹板的稳定性，可增加腹板的厚度，也可设置加劲肋，设置加劲肋更经济。
对
于由剪应力和局部压应力引起的受剪屈曲，应设置横向加劲肋，对于由弯曲应力引起的受弯屈曲，应设置纵向加劲肋，局部压应力很大的梁，必要时尚宜在受压区配置短加劲肋。
组合梁腹板配置加劲肋的规定：
1）当h0/tw≤80235/fy时，对有局部压应力（c≠0）的梁，应按构造配置横向加劲
肋；但对无局部压应力（c＝0）的梁，可不配置加劲肋。
2）当h0/tw>80235/fy时，应配置横向加劲肋。
其中，当h0/tw>170235/fy（受
压翼缘扭转受到约束）或h0/tw>150235/fy（受压翼缘扭转未受到约束时），或按计算需
要时，应在弯曲应力较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋。
局部压应力很大的梁，必要时
任何情况下，h0/tw均不应超过250235/fy。
此处h0为腹板的计算高度（对单轴对称梁，当确定是否要配置纵向加劲肋时，h0应取
为腹板受压区高度hc的2倍），tw为腹板的厚度。
3）梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋。
（2）临界应力的计算
1）弯曲临界应力
用于抗弯计算腹板的通用高厚比
当梁受压翼缘扭转受到约束时
15a）
15b）
2hc/twfy
b177235
2hc/twfy
b153235
根据通用高厚比b的范围不同，弯曲临界应力的计算公式如下：
b0.85时crf（16a）
0.85b1.25时cr10.75b0.85f（16b）
b1.25时cr1.1f/b2（16c）
式中f—钢材的抗弯强度设计值。
式（16）的三个公式分别属于塑性、弹塑性和弹性范围。
2）剪切临界应力
用于抗剪计算腹板的通用高厚比为
17）
根据通用高厚比s的范围不同，剪切临界应力的计算公式如下：
s0.8时crfv（18a）
0.8s1.2时cr10.59（s0.8）fv（18b）
式中fv—钢材的抗剪切强度设计值。
3）局部压力作用下的临界应力
用于腹板抗局部压力作用时的通用高厚比为
当0.5a/h01.5时ch0/twfy（19a）
2810.913.4（1.83a/h0）3235
当1.5a/h02.0时ch0/twfy（19b）
2818.95a/h0235
根据通用高厚比c的范围不同，计算临界应力c,cr的公式如下：
c0.9时c,crf（20a）
0.9c1.2时c,cr10.79（c0.9）f（21b）
c1.2时c,cr1.1f/c2（21c）
3）腹板局部稳定的计算
1）配置横向加劲肋的腹板
仅配置横向加劲肋的腹板，其各区格的局部稳定应按下式计算
22
22）
（）2（）2c≤1
crcrc,cr
2）同时配置横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板
同时配置横向加劲肋和纵向加劲肋的腹板，一般纵向加劲肋设置在距离板上边缘
1/4~1/5高度处，把腹板划分为上、下两个区格。
①上区格
c22
（c）2（）21.0（23）
cr1c,cr1cr1
②下区格
（2）2（）2c21.0（24）
cr2cr2c,cr2
3）受压翼缘与纵向加劲肋之间配置短加劲肋的区格
3．加劲肋的构造和截面尺寸
一般采用钢板制成的加劲肋，并在腹板两侧成对布置。
对非吊车梁的中间加劲肋，为了
省工省料，也可单侧布置。
横向加劲肋的间距a不得小于0.5h0，也不得大于2h（对0c＝0的梁，h0/tw100时，
可采用2.5h0）。
加劲肋的截面尺寸和截面惯性矩应有一定要求。
双侧布置的钢板横向加劲肋的外伸宽度应满足下式
bs040（mm）
s30
单侧布置时，外伸宽度应比上式增大20％。
加劲肋的厚度
15
图6加劲肋
当腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时，应在其相交处切断纵向肋而使横向肋保
持连续。
此时，横向肋的断面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩（对z—z轴），尚
应满足下列要求：
28）
Iz3h0tw3
纵向加劲肋的截面惯性矩（对
y—y轴），应满足下列公式的要求：
相连的腹板边缘。
惯性矩。
大型梁可采用以肢尖焊于腹板的角钢加劲肋，其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的
为了避免焊缝交叉，在加劲肋端部应切去宽约bs/3高约bs/2的斜角。
对直接承受动力荷
100mm处断开。
4．支承加劲肋的计算
侧成对设置，并应进行整体稳定和端面承压计算，其截面往往比中间横向加劲肋大。
1）按轴心压杆计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。
此压杆的截面包括加劲肋以
及每侧各15tw235/fy范围内的腹板面积（图7中阴影部分），其计算长度近似取为h0。
2）支承加劲肋一般刨平抵紧于梁的翼缘（图7a）或柱项（图7b），其端面承压强度
31）
按下式计算：
cefce
Ace
式中F——集中荷载或支座反力；
Ace——端面承压面积；
fce——钢材端面承压强度设计值。
突缘支座（图7b）的伸出长度不应大于加劲肋厚度的2倍。
3）支承加劲肋与腹板的连接焊缝，应按承受全部集中力或支反力进行计算。
度均匀
图7支承加劲肋
型钢梁和组合梁的设计
腹板受压屈曲和受剪屈曲后都存在继续承载的能力，称为屈曲后强度。
承受静力荷载和间接承受动力荷载的组合梁，宜考虑腹板屈曲后强度，则腹板高厚比达
250时也不必设置纵向加劲肋。
1．受剪腹板的极限承载力
腹板极限剪力设计值Vu应按下列公式计算：
当s0.8时Vuhwtwfv（1a）
当0.8s1.2时Vuhwtwfv10.5（s0.8）（1b）
当s1.2时Vuhwtwfv/1s.2（1c）
式中s──用于腹板受剪计算时的通用高厚比。
2．受弯腹板的极限承载力
腹板高厚比较大而不设纵向加劲肋时，在弯矩作用下腹板的受压区可能屈曲。
屈曲后的
弯矩还可继续增大，但受压区的应力分布不再是线性的，其边缘应力达到
fy时即认为达到
承载力的极限。
图1受弯矩时腹板的有效宽度
假定腹板受压区有效高度为
hc，等分在hc的两端，中部则扣去（1-）hc的高度，梁的
变动。
梁截面惯性矩为（忽略孔洞绕本身轴惯性矩）
为计算简便，
假定腹板受拉区与受压区同样扣去此高度，
这样中和轴可不
2）
h213
IxeIx2
（1）hctw（2c）2Ix2
（1）hc3tw
梁截面模量折减系数为
eWxeI
eWxI
xe
（1）hc3tw
1
2Ix
3）
腹板受压区有效高度系数按下列原则确定：
梁的抗弯承载力设计值为
5）
MeuxeWxf
Wx和截面惯性矩Ix以及腹板受压区高度均按截面全部有效计
算。
确定。
3．弯矩和剪力共同作用下梁的极限承载力
梁腹板同时承受弯矩和剪力的共同作用，承载力采用弯矩
假定弯矩不超过翼缘所提供的弯矩
M和剪力
V的相关关系曲线
Mf时，腹板不参与承担弯矩作用，
即在MMf的
范围内相关关系为一水平线，V/Vu
1.0。
0.65fvy左右。
对于薄腹板梁，腹板也同样可以负担剪力，可偏安全地取为仅承受剪力最大值
Vu的0.5倍，
即当V/Vu0.5时，取M/Meu1.0。
在图2所示相关曲线A点（Mf/Meu，1）和B点（1，0.5）之间的曲线可用抛物线
表达，由此抛物线确定的验算式为
6a）
这样，在弯矩和剪力共同作用下梁的承载力为
M/Mf1.0时VVu
V/Vu0.5时
MMeu
6b）
V2MMf
（1）2f1.0
0.5VuMeuMf
Mf（Af1h1Af2h2）f（7）
h2
式中M，V──梁的同一截面处同时产生的弯矩和剪力设计值；当V<0.5Vu，
取V=0.5Vu；当MMf——梁两翼缘所承担的弯矩设计值；
Af1、h1——较大翼缘的截面积及其形心至梁中和轴的距离；
Af2、h2——较小翼缘的截面积及其形心至梁中和轴的距离；
Meu，Vu──梁抗弯和抗剪承载力设计值。
4．考虑腹板屈曲后强度的梁的加劲肋的设计
当仅配置支承加劲肋不能满足式（6）的要求时，应在两侧成对配置中间横向加劲肋。
（1）腹板高厚比超过170235/f（受压翼缘扭转受到约束时）或超过150235/f
yy
（受压翼缘扭转未受到约束时）也可只设置横向加劲肋，其间距一般采用a（1.0~1.5）h0。
（2）中间横向加劲肋梁腹板在剪力作用下屈曲后以斜向张力场的形式继续承受剪力，
梁的受力类似桁架，张力场的水平分力在相邻区格腹板之间传递和平衡，而竖向分力则由加
劲肋承担，为此，横向加劲肋应按轴心压杆计算其在腹板平面外的稳定，其轴力为
NsVuh0twcr（8）
若中间横向加劲肋还承受固定集中荷载F，则
9）
10）
NsVuh0twcrF
3）支座加劲肋支座加劲肋除承受梁支座反力R外，还承受张力场斜拉力的水平分
力Ht。
Ht（Vah0twcr）1（a/h0）2
Ht的作用点可取为距上翼缘h0/4处（图3a）。
为了增加抗弯能力，还应在梁外延的端部加设封头板。
可采用下列方法之一进行计算：
①将封头板与支座加劲肋之间视为竖向压弯构件，简支于梁上下翼缘，计算其强度和稳定；
②将支座加劲肋按承受支座反力R的轴心压杆计算，封头板截面积则不小于
Ac3h0Ht/（16ef），式中e为支座加劲肋与封头板的距离；f为钢材强度设计值。
梁端构造还有另一方案：
即缩小支座加劲肋和第一道中间加劲肋的距离a1（图3b），
使范围内的s0.8，此种情况的支座加劲肋就不会受到Ht的作用。
二、型钢梁的设计
型钢梁中应用最广泛的是工字钢和H型钢。
型钢梁设计一般应满足强度、整体稳定和刚度的要求。
型钢梁腹板和翼缘的宽厚比都不
太大，局部稳定常可得到保证，不需进行验算。
首先按抗弯强度（当梁的整体稳定有保证时）求出需要的截面模量
WnxMmax/（xf）（11）
由截面模量选择合适的型钢，然后验算其他项目。
由于型钢截面的翼缘和腹板厚度较大，
不必验算局部稳定；端部无大的削弱时，也不必验算剪应力。
而局部压应力也只在有较大集
中荷载或支座反力处才验算。
三、梁的拼接和连接
1．梁的拼接
梁的拼接分为工厂拼接和工地拼接两种。
由于钢材规格和现有钢材尺寸的限制，必须将
钢材接长，这种拼接常在工厂中进行，称为工厂拼接。
由于运输或安装条件的限制，梁必须
分段运输，然后在工地进行拼装连接，称为工地拼接。
型钢梁的拼接可采用对接焊缝连接（图4a），但由于翼缘与腹板连接处不易焊透，故
有时采用拼接板拼接（图4b）。
拼接位置均宜设在弯矩较小处。
图4型钢梁的拼接
焊接组合梁的工厂拼接，翼缘和腹板的拼接位置最好错开并用直对接焊缝相连。
腹板的
拼接焊缝与横向加劲肋之间至少应相距10tw（图5）。
对接焊缝施焊时宜加引弧板，并采
用一级或二级焊缝，这样焊缝可与主体金属等强。
图5组合梁的工厂拼接
梁的工地拼接应使翼缘和腹板基本上在同一截面处断开，以便分段运输。
高大的梁在工
地施焊时应将上、下翼缘的拼接边缘均做成向上开口的V形坡口，以便俯焊（图6）。
有时
将翼缘和腹板的接头略为错开一些（图6b）。
较重要或受动力荷载的大型梁，其工地拼接宜采用高强度螺栓（图7）。
当梁拼接处的对接焊缝采用三级焊缝时，应对受拉区翼缘焊缝进行验算。
对用拼接板的
接头，应按下列规定的内力进行计算的内力进行计算：
翼缘拼接板及其连接所承受的内力N1
为翼缘板的最大承载力
12）
N1Afnf
式中Afn——被拼接的翼缘板净截面积。
腹板拼接板及其连接，主要承受梁截面上的全部剪力V，以及按刚度分配到腹板上的弯
矩MwMIw/I，式中Iw为腹板截面惯性矩；I为整个梁截面的惯性矩。
2．次梁与主梁的连接
次梁与主梁的连接型式有叠接和平接两种。
叠接将次梁直接搁在主梁上面，用螺栓或焊缝连接，构造简单，但需要的结构高度大，
其使用常受到限制。
图8a是次梁为简支梁时与主梁连接的构造，而图8b是次梁为连续梁时
与主梁连接的构造示例。
如次梁截面较大时，应另采取构造措施防止支承处截面的扭转。
平接（图9）是使次梁顶面与主梁相平或略高、略低于主梁顶面，从侧面与主梁的加劲
肋或在腹板上专没的短角钢或支托相连接。
图9a、b、c是次梁为简支梁时与主梁连接的构
造，图8d是次梁为连续梁时与主梁连接的构造。
平接虽构造复杂，但可降低结构高度，在
实际工程中应用较广泛。
四、组合梁的设计
1．截面选择
组合梁截面应满足强度、整体稳定、局部稳定和刚度的要求。
设计组合梁时，首先需要
初步估计梁的截面高度、腹板厚度和翼缘尺寸。
（1）梁的截面高度
确定梁的截面高度应考虑建筑高度、刚度和经济三个方面的要求。
.
建筑高度是指梁的底面到铺板顶面之间的高度，
通常由生产工艺和使用要求决定。
确定
了建筑高度也就确定了梁的最大高度hmax
刚度要求确定了梁的最小高度hmin。
刚度条件要求梁在全部荷载标准值作用下的挠度v
不大于容许挠度vT。
梁的经济高度，梁用钢量最少的高度。
经验公式为
he73Wx300（mm）（13）
式中Wx的单位为mm3，he的单位为mm。
实际采用的梁高，应介于建筑高度和最小高度之间，并接近经济高度。
梁的腹板高度hw
可稍小于梁的高度，一般取腹板高度hw为50mm的倍数。
（2）腹板厚度
腹板厚度应满足抗剪强度的要求。
初选截面时，可近似的假定最大剪应力为腹板平均剪
应力的1.2倍，根据腹板的抗剪强度计算公式
Vmax
tw1.2（14）
hwfv
14）确定的tw值往往偏小。
为了考虑局部稳定和构造等因素，腹板厚度一般用
15）的计算值略小；对考虑腹
2mm的倍数。
对于非吊车梁，腹板厚度取值宜比式（
板屈曲后强度的梁，腹板厚度可更小，但腹板高厚比不宜超过
250235/fy。
3）翼缘尺寸
Af。
AfWh1thw
fxh126wh1
近似取hh1h0，则翼缘面积为
翼缘板的宽度通常为b1＝（1/6~l/2.5）h，厚度t＝Af/b1。
翼缘板常用单层板做成，当厚度过大时，可采用双层板。
确定翼缘板的尺寸时，应注意满足局部稳定要求，使受压翼缘的外伸宽度b与其厚度t
之比b/t≤15235/fy（弹性设计）或13235/fy（考虑塑性发展）。
选择翼缘尺寸时，
同样应符合钢板规格，宽度取10mm的倍数，厚度取2mm的倍数。
2．截面验算
根据初选的截面尺寸，求出截面的几何特性，然后进行验算。
梁的截面验算包括强度、
刚度、整体稳定和局部稳定四个方面。
3．组合梁截面沿长度的改变
梁的弯矩是沿梁的长度变化的，因此，梁的截面如能随弯矩的变化而变化，则可节约钢
材。
对跨度较小的梁，加工量的增加，不宜改变截面。
为了便于制造，一般只改变一次截面。
单层翼缘板的焊接梁改变截面时，宜改变翼缘板的宽度（图
11）而不改变其厚度。
对承受均布荷载的梁，截面改变位置在距支座l/6处最有利。
较窄翼缘板宽度bf应由截
面开始改变处的弯矩M1确定。
为了减少应力集中，宽板应从截面开始改变处向一侧以不大
于1∶2.5（动力荷载时1∶4）的斜度放坡，然后与窄板对接。
多层翼缘板的梁，可用切断
外层板的办法来改变梁的截面（图12）。
理论切断点的位置可由计算确定。
为了保证被切
断的翼缘板在理论切断处能正常参加工作，其外
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