梁模板门架.docx
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梁模板门架
600×1200梁模板（门架）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2010
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
2栋三层KL12
（1）
新浇混凝土梁计算跨度（m）
6.35
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1200
新浇混凝土结构层高（m）
4.55
梁侧楼板厚度（mm）
180
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
1
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
非自定义:
0.15
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.5
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，门架垂直梁轴线
门架跨距lb（mm）
900
梁两侧立柱间距lc（mm）
1600
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
800
混凝土梁距梁底小梁中的位置
居中
梁底门架第一根立柱距梁中心线距离（mm）
610
梁底支撑小梁间距（mm）
200
梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）
150
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
设计简图如下：
模板设计立面图1
模板设计立面图2
模板设计平面图
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
模板弹性模量E（N/mm2）
10000
W＝bh2/6=600×15×15/6＝22500mm3，I＝bh3/12=600×15×15×15/12＝168750mm4
按四等跨连续梁计算，简图如下：
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×0.6＝23.439kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×0.6＝22.395kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.6＝1.058kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×0.6＝18.42kN/m
1、抗弯验算
σ＝Mmax/W＝（0.107×22.395×0.22+0.121×1.058×0.22）×106/22500＝4.488N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2l4/（100EI）＝0.632×18.42×2004/（100×10000×168750）＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax＝1.143q1静l+1.223q1活l＝1.143×22.395×0.2+1.223×1.058×0.2＝5.378kN
标准值（正常使用极限状态）
R'max＝1.143q2l＝1.143×18.42×0.2＝4.211kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
70×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.6
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
116.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
583.33
计算简图如下：
承载能力极限状态
q1=0.9×1.2×（G1k2-G1k1）×l=0.9×1.2×（0.3-0.1）×0.2=0.043kN/m
q2=Rmax/L=5.378/0.6=8.964kN/m
F1=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×0.2×（0.8-0.6/2）/2+0.9×1.2×0.5×0.2×（1.2-0.18）=0.486kN/m
F2=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.1）×0.18）+1.4×0.7×2]×0.2×（1.6-0.8-0.6/2）/2+0.9×1.2×0.5×0.2×（1.2-0.18）=0.486kN/m
正常使用极限状态
q'1=（0.3-0.1）×0.2=0.04kN/m
q'2=4.211/0.6=7.018kN/m
F'1=（0.1+（24+1.1）×0.18）×0.2×（0.8-0.6/2）/2+0.5×0.2×（1.2-0.18）=0.333kN/m
F'2=（0.1+（24+1.1）×0.18）×0.2×（1.6-0.8-0.6/2）/2+0.5×0.2×（1.2-0.18）=0.333kN/m
1、抗弯验算
小梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝1.378×106/116670＝11.811N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
小梁剪力图（kN）
Vmax＝3.204kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×3.204×1000/（2×100×70）＝0.687N/mm2≤[τ]＝1.6N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
小梁变形图（mm）
νmax＝2.946mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
R1＝3.199kN，R2＝3.204kN
正常使用极限状态
R1'＝2.461kN，R2'＝2.465kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.2
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
11.36
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.73
由上节可知R＝max[R1，R2]/2＝1.602kN，R'＝max[R1'，R2']/2＝1.232kN
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.335×106/4730＝70.762N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.217kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.217×1000/450＝9.854N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.515mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
七、门架稳定性验算
门架代号
M1219
门架宽b（mm）
1219
门架高h0（mm）
1930
门架立柱钢管类型
Ф48×3.2
扫地杆钢管类型
Ф48×3.2
可调底座调节螺栓伸出长度（mm）
250
垂直门架的水平加固杆底层步距（m）
2
门架（榀）重量Gmf（kN）
0.28
门架（榀）数量nm
1
交叉支撑（副）重量Gjk（kN）
0.04
交叉支撑（副）数量nj
1
水平架（榀）重量Gsk（kN）
0.17
水平架（榀）数量ns
1
脚手板（块）重量Gbk（kN）
0.01
脚手板（块）数量nb
1
连接棒（个）重量Glk（kN）
0.01
连接棒（个）数量nl
1
锁臂（副）重量Gsk（kN）
0.01
锁臂（副）数量ns
1
直角扣件重量Gzk（kN）
0.01
直角扣件数量nz
3
旋转扣件重量Gxk（kN）
0.01
旋转扣件数量nx
1
附件重量Gfk（kN）
0.03
水平加固杆钢管类型
Ф48×3.2
水平加固杆设置
3步2设
剪刀撑钢管类型
Ф48×3.2
剪刀撑设置
3步4跨
水平架设置
3步0设
脚手板设置
3步0设
交叉支撑钢管类型
Φ26.8×2.5
交叉支撑长度（m）
2.04
q1=Gmk+Gjknj+Gskns×0/3+Gbknb×0/3+Gjknj+Gskns=0.28+0.04×1+0.17×1×0/3+0.01×1×0/3+0.01×1+0.01×1=0.34kN
q2=Ggk（lb+lb）×3/2=0.047×（0.9+0.9）×3/2=0.128kN
q3=Gzknz+Gxknx=0.01×3+0.01×1=0.04kN
q4=2×Ggk×4×lb/cos（arctan（（3×h0）/（4×lb）））=2×0.047×4×0.9/cos（arctan（（3×1.93）/（4×0.9）））=0.645kN
q5=Ggk×（2×lb+（lc+b）/2）=0.047×（2×0.9+（1.6+1.219）/2）=0.152kN
NGk=（q1+q2+q3+q4+q5+Gfk）/h0=（0.34+0.128+0.04+0.645+0.152+0.03）/1.93=0.691kN/m
∑NGik=[（24+1.5）×1.2×0.6+（24+1.1）×0.18×（1.6-0.6）/2+0.5×（（1.6+0.6）/2+2×（1.2-0.18））]×0.9=19.97kN
NQ1k=1×0.9×（0.6+1.6）/2=0.99kN
N1=0.9×[1.2×（0.691×4.55+19.97）+1.4×0.99]=26.213kN
N2=0.9×[1.2×（0.691×4.55+19.97）+0.9×1.4×（0.99+2×0.132×22/（10×1.219））]=26.186kN
N3=0.9×[1.35×（0.691×4.55+19.97）+1.4×（0.7×0.99+0.6×2×0.132×22/（10×1.219））]=29.025kN
λ=k0h0/i=1.13×1930/15.9=137.164，查表得，φ＝0.412
σ＝N/（φA）＝29024.655/（0.412×450×2）＝78.276N/mm2≤[σ]=0.9×205=184.5N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝Rmax＝14.512kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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