ZK8+217现浇箱梁.docx

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ZK8+217现浇箱梁

ZK8+217六五河大桥

现浇箱梁施工方案

一、编制依据

㈠、国家及交通部现行技术规范、检验评定标准。

㈡、德商高速第五项目部两阶段施工图。

㈢、总监办对我合同段实施性施工组织设计的批复意见。

㈣、德商高速《标准化实施细则》

㈤、我单位的综合施工能力、施工技术水平以及多年各级公路的施工经验。

㈥、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《路桥施工计算手册》、《桥梁施工工程师手册》、《建筑施工手册》。

二、工程概况

ZK8+217六五河大桥跨径布置为（4×20+（30+50+30）+10×20）m，桥梁全长397m，夹角1100,桥宽25.50m，桥面净宽11.50m。

桥梁跨越六五河，第五孔跨越陈公堤堤顶道路改路（4.5m净空），第六孔跨越陈公堤（2.7m净空），第十七孔跨越生产用路，设置拖通；跨越陈公堤处第五、六、七孔采用跨径（30+50+30）m现浇预应力混凝土箱梁；现浇箱梁底宽8.5m，顶宽12.5米，梁高为1.6m渐变至3.0米（4#、7#墩顶及第六跨跨中梁高为为1.6m，5#、6#墩顶梁高为3.0m），悬臂长度为2.0m，悬臂根部厚度50cm边缘20cm，顶板厚度28cm，底板厚度28cm；现浇箱梁共需钢筋389.8t，钢绞线95.4t，C50混凝土2350方。

桥梁内外侧均采用SA级防撞护栏，宽0.5m。

三、施工准备

㈠、技术准备

项目总工组织项目技术人员、施工班组长进行施工安全、技术交底。

按照施工技术文件要求，做好技术准备工作。

技术人员、施工人员熟悉设计图纸和有关《规程》，明确施工图纸要求及有关质量检验评定标准，明确工程质量保证措施、施工安全措施及文明施工要求。

㈡、现场准备

1、整修施工便道，确保工程施工机械设备、材料等方便进出现场。

2、按照安全施工要求，布设工地临时用电线路，保证施工现场以及生活区电力供应。

施工现场另配备一台75Kw发电机作为应急电力供应。

㈢、施工作业班组安排

现浇砼现浇箱梁的施工对本桥有重要的作用，做好本分项工程是本桥的一个关键环节。

为做好本项工程特对施工班组进行明确的划分，明确各个班组的施工责任，具体如下：

木工班组：

负责脚手架的搭设、预压及模板安装工作，施工人员22人。

钢筋班组：

负责钢筋的加工及安装工作，施工人员20人。

混凝土班组：

负责混凝土的浇筑及振捣工作，施工人员18人，满足24小时施工。

四、施工总体部署及施工计划

本桥现浇箱梁拟左右幅同时施工。

按照路线设计的要求将首先将陈公堤改路至第五跨，并在第五跨搭设限高2.7m的门洞；支架基础采用灰土和混凝土处理，方木及底模铺好后再预压。

预压完成安装侧模及调整底模，然后绑扎底板及腹板钢筋，后安装芯模，最后绑扎顶板钢筋。

基础处理：

2014.7.15-2014.7.25

支架搭设及预压：

2014.8.1-2014.8.20

底模侧模安装：

2014.8.15-2014.8.31

底板腹板钢筋绑扎：

2014.8.25-2014.9.10

左幅底板腹板混凝土浇筑：

2014.9.11-2014.9.12

右幅底板腹板混凝土浇筑：

2014.9.13-2014.9.14

内模安装：

2014.9.15-2014.9.23

顶板钢筋绑扎：

2014.9.20-2014.9.27

左幅顶板混凝土浇筑：

2014.9.28-2014.9.29

左幅顶板混凝土浇筑：

2014.9.29-2014.9.30

钢绞线张拉及孔道压浆：

2014.10.10-2014.10.14

支架拆除：

2014.10.17-2014.10.25

五、现浇箱梁模板及满堂支架计算书

㈠、现浇板支架基底处理

用平地机及推土机清除地表，并将地表整平压实度达到90％以上，再在顶面做一层灰土，灰土厚度20㎝，压实度96%以上，灰土灰剂量10％，并且灰土顶面做成2%横坡，四周高于周围原地面，两侧做排水沟，以利于排水。

符合要求后浇注20cm厚C20混凝土。

砼处理过的地基范围四周挖设50×50cm的排水沟，排水沟根据地形与路基边沟连通，将雨水引进路基边沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。

㈡、支架设计

支架设计采用满堂式碗扣支架，支架主要包括立杆、横杆、底托、可调顶托、剪力撑，立杆顶托上纵向设10×10cm方木；横向设10×10cm的方木，间距为30cm。

模板采用优质胶合板，腹板与底板交界处着重进行加固防止变形。

横向布置简图（单位：

cm）

纵向布置简图（单位：

cm）

采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×90cm×120cm支架结构体系，中墩两侧各3m～7m长度范围内按照60×60cm（纵向×横向）布置立杆，其余范围按照60×90cm布置立杆，水平横杆按照120cm步距布置，中间纵横向每4-6m在横断面设连续剪刀撑，两侧面及端面分别设置剪刀撑，支架高约6.6，在3.8m高位置处设置一道水平剪刀撑，剪刀撑夹角为45度-60度之间，长度不小于6m，竖向调节钢管扣件全部采用3个扣件扣住。

第5跨处设门洞一处，门洞净宽4.0m，净高4.5m。

纵梁用7m长25号工字钢，跨度按4m设计，横向间距60cm。

洞支架采用Ф48mm钢管搭设支架横向间距60cm，纵向间距30cm，步距60cm，支架顶托上置10×10cm的方木，间距30cm，方木上铺设25号工字钢做纵梁。

工字钢布置详图

㈢、支架受力验算

1、荷载计算

1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，荷载取值参见《建筑施工手册》第514页，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

1.1.1q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

1.1.2q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取q2＝0.8kPa。

1.1.3q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件时取1.0kPa。

1.1.4q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

1.1.5q5——新浇混凝土对侧模的压力。

1.1.6q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

1.1.7q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重

立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距

支架自重q7的计算值（kPa）

60cm×60cm×120cm

5.07

90cm×60cm×120cm

3.38

1.2荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合

模板结构名称

荷载组合

强度计算

刚度检算

底模及支架系统计算

⑴＋⑵＋⑶＋⑷

⑴＋⑵

侧模计算

⑸＋⑹

⑸

1.3荷载计算

1.3.1箱梁自重——q1计算

根据现浇箱梁结构特点，我们取B－B截面（经必选5#墩顶处截面受力最大）、D－D截面二个代表截面进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

1B－B截面（墩顶及横隔梁）处q1计算

根据横断面图，则：

A=3.0×8.5-2×3.5×2.04=11.22m2

q1＝=＝26×11.22÷8.5=34.32KPa

注：

荷载取箱梁底图中阴影部份处，B为箱梁底宽，取8.5m。

21－1截面处q1计算

根据横断面图，则：

A=1.6×8.5-2（3.5×1.04-0.2×1.0-0.2×0.4）=6.88m2

q1＝=＝26×6.88÷8.5=21KPa

注：

荷载取箱梁底图中阴影部份处，B为箱梁底宽，取8.5m。

1.4新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：

当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;

当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;

式中：

P——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；

H——有效压头高度（m）；

V——混凝土浇筑速度（m/h）；

T——混凝土入模时的温度（℃）；

r——混凝土的容重（kN/m3）；

K——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2

当V/T=1.2/28=0.043＞0.035

h=1.53+3.8V/t=1.69m

q5=Pm=K×r×h=1.2×25×1.69=50.7KPa

2、结构检算

2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

2.2支架立杆强度及稳定性验算

2.2.1B－B截面处

钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构：

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=33kN（路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=33.1kN）。

立杆实际承受的荷载为：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：

NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×34.32=12.36KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×0.8=0.29KN

ΣNQK=0.6×0.6（q3+q4）=0.36×（1.0+2.0）=1.08KN

则：

N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（12.36+0.29）+0.85×1.4×1.08=16.46KN＜［N］＝33kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：

N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时）

同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录A得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表8.2.1得uz=1.39

us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表8.3.1第37项得：

us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.5KN/m2

故：

W