土木工程框架结构设计说明.docx
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土木工程框架结构设计说明
第2章结构布置及计算简图确实定
2.1结构平面布置
1.选取单棍框架
根据图形的对称性,本次计算选用⑩轴进行计算,结构布置图如下:
Cl;
图2-1结构布置图
梁柱截面初估
1•梁截面初估
1/6~1/4确定,各梁截面宽度按照高度的1/3~1/2确定。
那么,各截面尺寸确定如下:
次梁截面高度按照跨度的1/15~1/12确定,主梁截面高度按照跨度的1/12^1/8确定,悬臂
梁截面高度按照跨度的
(1)主梁
力=(1/12~1/8)x4700=390〃皿〜600〃〃“,取/?
=500/?
mw;
/?
=(1/3=1/2)x500=170/77/77〜250〃〃〃,取/?
=250〃7〃7。
(2)主梁BQ:
力=(1/12、1/8)x25OO=210/77/77〜320〃〃〞,取力=500mm;
b=(1/3'1/2)x500=170〃"?
?
~250〃"",取Z?
=250nun。
(3)8~10、10~12轴间主梁尺寸:
力=(1/12'1/8)x3600=300/77/7?
~400〃?
〃?
,取/?
=400〃“〞,b=250mm。
2.柱截面初估
(1)根据?
混凝土设计原理?
中的承载力计算公式,可推出构件截面面积的计算公式如下:
Ac>Nc/(axfc)
(2-1)式中:
a——轴压比(一级、二级、三级0.9,短柱减0.05);
fc——観轴心抗压强度设计值;
g——估算柱轴力设计值。
(2)柱轴力设计值:
Nc=\25CN
(2-2)式中:
N——竖向荷载作用下柱轴力标准值(已包含活载);
C——中柱C=l、边柱、角柱
(3)竖向荷载作用下柱轴力标准值:
N=nAq
(2-3)
n——柱承受楼层数;
A——柱子附属面积;
q——竖向荷载标准值(已包含活载),对于框架结构各层的重力代表值一般为
q=\2~\5kN]nd,此处取q=15kN/m2
(4)柱A:
A=,
/V=15X16.92x6=1522.8W,
=1.25x1.lxx!
522.8=2094W,
2094x1000.
Ar>—=
=0.9x14.3“62704〃"。
取截面为500mmx500〃〃〞,Ac=250000/?
?
///2>162704〃〃〃'
同理,柱B]、D也取截面为500/77/?
/x500mm0
计算简图确实定
1•线刚度计算
根据地质资料,确定根底顶面离室外地面为600mm,室外高差为300mm,由此求得底
层层高为5.Imo各梁柱构件的线刚度经计算后列于图2-2,其中在求梁截面惯性矩时考
虑到现浇楼板的作用,边跨梁取1=1.51,中跨梁取1=21(I为不考虑楼板翼缘作用的梁
000
截面惯性矩)。
(1)由?
混凝土结构?
中得到线刚度计算公式如下:
・EI
I=——
H
(2-
式中:
H——梁的长度;
E——混凝土弹性模量。
(2)各梁柱的线刚度计算如下:
1)梁的线刚度计算
L1:
L2:
-4.7=O.831xlO~3Em;12
Zl:
3-3.9=1.34x10-3£/7?
3;
12
2二〜六层柱
Zl:
3-2.9=1.8xlO"3E/n3;
12
UL?
rsj
oc
Zl
7LL
oo
「71
L?
oo
K
g
6
CN
oc
•
V
Zl
7LL
'L;-
uo
•
g
6
0
■
oo
Z1
•L-
□0
•
*-7*
L2一
□0
•
—
o
3
Cxj
■
OD
0
Zl
LZ1
□o
'L2Z1
oq
h
6
Cxj
oc
<
z:
L,Zl
g
LL2Z1
g
—
6
I
•
v-■
sx\\
ZlZl
□Zl
•
x
\\\
1700
2500
图2-2梁柱线刚度图〔单位:
10W〕
第3章荷载计算
3.1恒荷载计算
1.屋面板〔按屋面做法逐项计算均布荷载〕:
0」2x25=3kN/m1;
0.02x17=0.34W/zm2;
结构层:
120mm厚钢筋混凝土整浇层
抹灰层:
20mm厚混合砂浆
小计
5.324W/m2o
2.楼面恒载:
找平层:
20mm厚1:
3水泥砂浆找平
0・02x20=0・4RN/加丄;
结构层:
120mm厚现浇板
;
抹灰层:
20mm厚混合砂浆
2;
小计
4.0kN/m2o
3.墙体恒载:
240mm厚空心砖
2;
20mm厚水泥砂浆面
2。
小计
2.24kN/nr。
120mm厚空心砖
2;
20mni厚水泥砂浆面
。
小计
52kN/m2o
4•梁的自重线荷载:
梁LI、L2自重线荷载
梁侧粉刷线荷载
梁L3自重线荷载
梁侧粉刷线荷载
0.25x0.5x25=3・\25k叫m;
0.02x(0.5-0.12)x2x17=kN/m;
0.25x0.4x25=2.5kN/m;
kN/m;
梁L4自重线荷载
梁侧粉刷线荷载
5•柱自重线荷载:
;
kN/m。
Zl:
ty=0.5x0.5x25+kN/m;
6•门窗自重:
木门,自重0.2kN;塑钢门窗,自重0AkN°
7.墙体自重线荷载:
门窗面积所占比例较大的墙体,墙重按80%折算
w2.w3:
q=)x0.8=4ASkN/tn;
W4:
6/=1.52x(2.9-)kN/m;
必:
-0.35)x0.8=3.1kN/m;
%:
q)。
函:
q=(2.9-0.5)=;
&各层梁所受恒载:
w—d
-——旷
』A
图3-2传力路线图
〔1〕屋顶层梁所受恒荷载〔图3-3〕
1〕线荷载
屋面板:
q=3.6x5.33=;
梁、门、墙:
0
2〕集中荷载
®A点
屋面:
§=1.8x4.7x5.33=29.563;
梁:
q=2.69x3.6+3.38x4.74-2=17.63W;
女儿墙:
q=2.4x1.2x3.6=1O.37A7V;
小计
Fa册o
②D点
屋面:
q=1.15x2.5x5.33=;
梁:
q=1.21x2.5x—x2+—x3.38x2.5+2.69x3.6x-4-2=\5A2kN;
422
女儿墙:
q=2.4xl.2x2.3=6.62W;
小计
Fd。
3冋点
屋面:
^=(lx1.8xl.8<-2+-xl・152x2+丄(0・2+2.5)xl.15+1(1.1+4.7)x1.8)x533=67.21W;
22
22
梁:
q=l・21x2・5x丄x2+3・38x2・5x丄+3・38x4・7x丄=35・07kN;
422
小计
F&=。
57.56?
02.28J/.J6
/k
7
/\
A
B1
图3-3屋顶层梁所受恒载图
〔2〕二〜六层梁所受恒荷载〔图3-4〕
1〕线荷载
g=3.6x3.74=13・37£N伽;
q=3.38+2.24=。
楼面:
2〕集中荷载
©A点
楼面:
梁:
柱:
墙:
梁、门、墙:
<7=1.8x4.7x3.74=31.64kN;
=2.69x3.6x|x2+3.38x4.7x|=17.63W;
°=2.9x7.082=20.54RN;
§=3.6x2.24+丄x4.7x2.24=13.33RN;
2
0=2・9x7・O82=2O・54册;
/X
/
X
LCC
I
•
A
B1
J
墙:
=3.1x2.5xlx2+lx4.48x3.6x2+5.38x2.5xl=26.73^
q=3.1x2.5x丄x2+3.8x3.6+5.38x2.5x丄+5.38x4.7x丄=36.92kN;
22
图3-4二〜五层梁所受恒载图
活荷载计算
1•各种活荷载分析
活荷载各层的传力路线均与恒荷载相同。
不上人屋面活荷载:
0.5kN/m2;
厕所、浴室活荷载:
2;
走廊、楼梯活荷载:
2;
阳台、阅览室活荷载:
2;
楼面活荷载:
2.0kN[m1o
(1)二〜屋顶层梁所受活荷载(图3-5)
1)线荷载g=3.6x2.0=kN/m;
2)集中荷载
A点;
D点g=l」5x2.5x2=5.75W;
色点22」。
22
竖向荷载作用下框架所受荷载总图
5/戈6
/f\
、心8
\/
f
83.1^1
13.472
心
X
/
/
/f
h
\
/
\
/
•
/
A
D
—
图3-6整棍框架所受恒荷载
图3-7整棍框架所受活荷载
风荷载计算
1.根据?
混凝土结构?
风荷载标准值计算公式如下:
叫=Axz/cx/(3-1)
式中:
A——高度z处的风振系数,由于房屋结构高宽比小于1.5,所以P:
;
——风压髙度变化系数;
——风荷载体型系数,由于地面粗糙度为B类,所以体型系数“,迎风面取0.8,
背风面取-0.50
2.风荷载设计值计算公式如下:
&+h'B/2(3-2)
%2=(3一3)
B——计算单元宽度;
h,——下层柱高;
勺一一上层柱高,对于顶层为女儿墙的2倍;
乙一一可变荷载分项系数,取。
表3-1风荷载计算结果表
层
次
0;
/(KN/m2)
迎风而
背风面
/kN
Z|/m
◎
IV
/(KN/m1)
Zi/ni
":
2
%
KKN/m1)
6
0.35
0.336
5
0.35
1.134
1・134
-0.194
5.39
4
0.35
-0.181
5.00
3
0.35
0.28
-0.175
4.75
2
0.35
6.1
0.28
6.1
-0.175
1.75
1
0.35
0.28
-0.175
5.00
图3-8风荷载作用下计算简图
第4章力计算
4.1风荷载作用下弯矩求解
I.D值计算
(1)一般层:
4訴心黑厶心皐
crIr2+KcIr
(2)底层:
“/;+/.门•120.5+K.12
/c=__,D=^xzfx__=____x?
fx_o
(3)计算结构如下表所示:
表4-1风荷载作用下D值计算
层数
柱号
K
D
为D
2'6
层
A柱
2x0.831心“=
0.462.Q12n
x1.8x——-=
2+0.4622
耳柱
2x0.831+2x1.56,“
=1
133乂乂匕一
2+1.3329
I)柱
2x1.56_08?
0.87(°12
xl.8x―-=
2+0.8720
底层
A柱
°九
0.6212八K
X1.34X—r=0.252+0.622
坊柱
0.831+1.56=1.78
|3419
xl.34x二一
2+1.342
D柱
L56
1,6
2+1.1630
2.V值计算
根据v=JL^v可求得每层各柱的剪力V值,如下表所示:
mJ
表4-2风荷载作用下剪力V计算
层数
V品KN)
匕(KN)
V^KN)
Vd(KN)
6层
0482
1026
0779
5层
0.482
=
1026
x1
0779
4层
°-482
=
1026
0.779心x1
3层
20.35
0482X
吗
=9129
0779X
=
2层
25.1
。
性25」
22B7X25J
0779X
1层
30.1
0388x30.1
3•反弯点高度艸计算
根据总层数〃2,该柱所在层“,梁柱线刚度比K,查表得到标准反弯点系数儿;根
据上下横梁线刚度比值i查表得修正比;根据上下层高度变化查表的修正值力、儿。
那
么各层反弯点高度为yh=〔y0+儿+力+『3〕x〃如下表所示:
表4-3风荷载作用下反弯点高度yh计算
展数
m
n
h
柱号
儿
X
〉'2
儿
y
6层
6
6
A
0.231
0
0
0
0.231
0.67
d
0.367
0
0
0
0.367
D
0.335
0
0
0
0.335
0.972
5层
6
5
A
0.331
0
0
0
0.331
0.960
0
0
0
0.417
D
0.100
0
0
0
0.400
1.16
4层
6
4
A
0.381
0
0
0
0.381
1.105
B\
0.450
0
0
0
0.450
D
0.450
0
0
0
0.450
3层
6
3
A
0.450
0
0
0
0.450
场
0.467
0
0
0
0.467
D
0.450
0
0
0
0.450
2层
6
2
A
0.500
0
0
0.450
d
0.500
0
0
0
0.500
1.150
D
0.500
0
0
0.450
1层
6
1
A
0.700
0
0
0
0.700
2.73
场
0.572
0
0
0
0.572
D
0.634
0
0
0
0.634
2.473
4.弯矩计算
根据各柱分配到的剪力及反弯点位置M可以计算第j层第丿•个柱上、下端弯矩分别
为-刃、肉=V詁iy°要求梁端弯矩,可以由柱端弯矩,并根据节点平衡计算所得。
对于边跨梁端弯矩:
M,,=+M爲.
对于中跨,由于梁的端弯矩与梁的线刚度成正比,因此
lb+0
b
因此,可以绘得整棍框架在风荷载作用下的弯矩图:
19.34声Z卞亦27.203^^
图4-1风荷载作用下弯矩图
竖向荷载作用下弯矩求解
竖向荷载作用下框架的力分析,除活荷载较大的工业厂房外,对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。
这样求得的框架力,梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置求得的弯矩偏低,但当活荷载在总荷载比例较大时,可在截面配筋时,将跨中弯矩乘〜的放大系数予以调整。
考虑本建筑实际活荷载相对于恒荷载不大,因此不考虑活荷载不利布置。
1.固定端弯矩
将框架视为两端固定梁,计算固端弯矩。
在计算固端弯矩时,可根据固端弯矩相等的原那么,先将梯形分布荷载及三角形分布荷载,化为等效均布荷载,等效均布荷载的计算公式如图4-2所示。
图4-2荷载的等效
(1)荷载转化
把梯形荷载化作等效均布荷载,AB为边跨梁,BC为中跨梁。
3623
q=0.5=0.383,a1=0.5x^^=0.46,g•边=g&n+(1—+a8abi
・75
5
gw=g/e+§g必2。
(2)各杆的固端弯矩叫詁g/边。
1)竖向恒荷载作用下弯矩
1屋顶层:
M4场=一-x1&7x2=—34.4kN•m,M阳=34.43-m;
12
M冲〕2=-S.S5kN•m,MHG=S.S5kN-m;
12
2二~六层:
=—26.43m,=2S4kNm,M叩=425kN・m,妨=6.85Z7V・rn。
图4-3恒荷载作用下梁固端弯矩
2)竖向活荷载作用下弯矩
计算方法与恒荷载作用下相同。
一行.25
-「3
J./b
-z
-1•乃
-m
J./b
-S5
「
A
[31
J
D
w、
4700
250C
更
C_D
6-j
y
CD
更
6
1、
ex
图4-4活荷载作用下梁固端弯矩
2•弯矩分配系数〔中间层省略〕
12
3
45
6
78
9
g
6
g
6
CxJ
3
Csj
o
3
CsJ
g
CxJ
10
11
12
aw
4/0C
2500
图4-5节点编号
节点1:
一0.831+1.8一'*,"“一
0.684;
节点2:
节点3:
节点4:
节点5:
节点6:
节点7:
节点8:
/
节点9:
//:
,"0.831+1.8+1.56"°198?
3
九
=0.372,
==043;
「
1Q——:
——=0.536;
=°・464,//36
'"1.8x2+0.831_°'406,
"°139"%
^=1.8x2+=QJ88;
=0.261,
“63-“69-1
=0.349,
一1.8+1.34+0.831一°453'
=03•
//6S==0.302;
65
^7'10-1.8+1.34+0.831-°337,
0.831+1.8+1.34+1.56一°"'
=0282
0.831+1.8+1.56+1.34'
//?
8-1.8+1.34+0.831_021:
_0.831+1.8+1.56+1.34_,
Aj,_0.831+1.8+1.56+1.34_°242;
^=+1.8+=°332-
"1.56+1.8+1.34"°383'Az,2"1.56+1.8+1.34"°,28:
〕;
3.弯矩分配
(I)恒荷载作用下弯矩分配
下
T
•
■V
左
下
0
0
-8,.85
0
O
<3
o-
O
V—
&54
777777/W7ZWZ
图4-6屋顶层梁固端弯矩一次分配
上
下
右
T
右
S.
上
下
0
0
0
0
0
0
A
<1
-6.6-
[>
CA
V
25).91
-6./5
-2〃
777777.
图4-7三~六层梁固端弯矩一次分配
上
下
右
上
下
右
左
上
下
0
0
0
0
0
0
&90
A
<1
A
O
<1
777777/W7
图4-8二层梁固端弯矩一次分配
下
右
左下
下
0
0
0
0
O
<1
A
O
U
-\02
777777/Tn77TL^TTf/TL
图4-9屋顶层梁固端弯矩二次分配
^5—
0.22v
-ZM
777777}
左
上
F
右
i
丄
0
0