4-3.有一高2cm，横截面积为50cm2的饱和土样，压缩试验数据见下表。
垂直压力强度（kPa）
0
100
200
压缩量（mm）
0
试验前土样饱和重量为，试验后干土重为，土颗粒G=，求0~100，100~200kPa间的压缩系数，与100~200kPa间的压缩模量，并判断其压缩性。
e0=，e1=，e2=，α0-1=，α1-2=，Es1-2=。
4-4.已知土样直径为12cm，高为3cm，在有侧限压缩仪中做压缩试验,原始孔隙比为。
当施加荷载p1=100kPa时，孔隙比为,p2=200kPa时，孔隙比为，试求土样在两级荷载作用下压缩变形和压缩系数。
p1时，s1=0.128cm，α1=，p2时，s1=0.191cm，α2=。
4-5.在天然地表上作用一大面积均布荷载p＝54kPa，土层情况见下图，地下水位在地表下1m处，其上为毛细胞和带，粘土层的压缩曲线见e－p曲线图，粗砂土的压缩量可忽略不计，试求大面积荷载p作用下，地表的最终沉降量（要求采用分层总和法，按图示分层计算）。
第一层s1=76.9mm，第二层s2=58.1mm，s=135mm。
4-6.某中心荷载下的条形基础，宽4m，荷载及地基（为正常固结土）的初始孔隙比及压缩指数如图，试计算基础中点的沉降值。
s1=201.5mm，s2=77mm，s=278.5mm。
4-7.如图所示，基底面积3.6m×2m，基底附加压力129kPa，埋深d＝1.0m，地面以上荷重F＝900kN，地基为粉质粘土，试用规范法计算沉降量。
（取zn＝4.4m）
s=44.6mm。
4-8.有一矩形基础，底面尺寸4m×8m，埋深2m，受4000kN中心荷载（包括基础自重）的作用，地基为粉砂层，γ＝19kN/m3，压缩资料如下表所示，试用分层总和法计算基础的最终沉降量。
s=81.8mm。
压应力（kPa）
50
100
150
200
孔隙比
4-9.厚6m的一层粘土夹于厚砂层之间，当以原状粘土试件作固结试验时，2h内固结完成了80％，试件高度为4.0cm，仅上面排水，试求此地基粘土层固结80％所需的时间。
t=年。
4-10.某饱和粘土层厚8m，受大面积荷载p=120kPa作用，该土层初始孔隙比e=，α＝，K=18cm/年，在单面排水条件下问加荷一年的沉降量为多少？
st=70.6mm。
4-11.某地基软土层厚20m，渗透系数1×10-6cm/s，固结系数0.03cm2/s。
其表面透水，下卧层为砂层。
地表作用有的均布荷载。
设荷载瞬时施加，求：
（1）．固结沉降完成1/4时所需时间（不计砂层的压缩）。
（2）．一年后地基的固结沉降。
（3）．若软土层的侧限压缩模量增大一倍，渗透系数缩小一倍，地基的固结沉降有何变化？
t=天，st=60.2cm，不变。
第五章土的抗剪强度
5-1.一组直剪试验结果如下表所示，试用作图法求此土的抗剪强度指标C、φ值，
C≈201kPa，φ≈25︒
法向应力（kPa）
100
200
300
400
抗剪强度（kPa）
67
119
161
251
5-2.一种土，测得其C＝，φ≈15°，当该土某点σ＝280kPa，τ＝80kPa时，该点土体是否已达极限平衡状态。
τf=〉τ=80kPa，该点处于弹性平衡状态。
5-3.有一含水量较低的粘土样，做单轴压缩试验，当压力加到90kPa时，土样开始破坏，并呈现破裂面，此面和竖直线成35°角，试求内摩擦角φ和粘聚力C。
C=，φ=20︒。
5-4.一粘土样进行固结不排水剪切试验，施加围压σ3＝200kPa，试件破坏时主应力差σ1－σ2＝280kPa，如果破坏面与水平夹角α＝57°，试求内摩擦角及破坏面上的法向应力和剪切力。
φ=24︒，σ=283kPa，τ=kPa。
5-5.对某饱和试样进行无侧限抗压试验，得无侧限抗压强度为160kPa，如果对同种土进行快剪三轴试验，周围压力为180kPa，问总竖向压应力为多少，试样将发生破坏？
σ1=340kPa
5-6.某中砂试样，经试验测得其内摩擦角φ＝30°，试验围压σ3＝150kPa，若垂直压力σ1达到200kPa时，试问该土样是否被剪坏。
未破坏。
5-7.对一饱和原状土样进行固结不排水试验，破坏时测得σ3＝200kPa，σ1－σ2＝400kPa，孔隙水压力u=100kPa，试样的破裂面与水平面的夹角为58°，求：
孔压系数A；有效应力强度指标C′、φ′。
A=，C’=，φ’=26︒。
5-8.饱和粘性土试样在三轴仪中进行固结不排水剪切试验，施加的围压σ3是196kPa，试样破坏时的主应力差σ1－σ3＝274kPa，测得孔隙水压力u=176kPa，如果破裂面与水平面成α＝58°角，试求破坏面上的正应力、剪应力、有效正应力及试样中的最大剪应力。
σ=273kPa，τ=123kPa，σ’=97kPa，τ=137kPa。
5-9.某饱和粘土的有效内摩擦角为30°，有效内聚力为12kPa，取该土样作固结不排水剪切试验，测得土样破坏时σ3＝260kPa，σ1－σ3＝135kPa，求该土样破坏时的孔隙水压力。
u=kPa
5-10.某饱和粘性土在三轴仪中进行固结不排水试验，得c′=0，φ′=28°。
如果这个试件受到σ1=200kPa和σ3=150kPa的作用，测得孔隙水压力u=100kPa，问该试件是否被压坏？
未破坏。
5-11.某土的压缩系数为，强度指标C=20kPa，φ＝30°，若作用在土样上的大、小主应力分别为350kPa和150kPa，问该土样是否破坏？
为什么？
若小主应力为100kPa，该土样能经受的最大主应力为多少？
不破坏，σ1=kPa
第六章挡土墙土压力计算
6-1.求下图所示挡土墙超载情况下的被动土压力及分布（用朗肯公式）。
Ep=m。
6-2.已知挡土墙高H=10m，墙后填土为中砂，γ＝18kN/m3，γ＝18kN/m3，φ＝30°；墙背垂直、光滑，填土面水平。
计算总静止土压力E0，总主动土压力Ea；当地下水位上升至离墙顶6m时，计算墙所受的Ea与水压力Pw。
E0=450kN/m，Ea=300kN/m，地下水上升后，Ea=m，水压力pw=80kn/m。
6-3.下图所示的挡土墙，墙背面倾角ε＝30°，墙高5m，墙后无粘性土的比重γ＝m3，内摩擦角φ＝30°。
试用Coulumb土压力理论计算总的主动土压力的大小、方向和作用点的位置。
取φ0＝φ＝30°。
Ea=147kn/m。
6-4.计算作用在下图所示挡土墙上的被动土压力分布图及其合力（墙背垂直、光滑，墙后填土面水平）。
Ep=m，合力作用点x=2.3m。
6-5.某挡土墙高7m，墙背竖直光滑，墙后填土面水平，并作用均布荷载q=20kPa，填土分两层，上层γ1＝m3，φ1＝20°，C1=；下层位于水位之下，γsat＝m3，φ2＝26°，C2=。
试求墙背总侧压力E及作用点位置，并绘制压力分布图。
E=，作用点x=1.936m。
6-6.某重力式挡土墙高6m，墙后填土面水平，作用在填土面上的大面积均布荷载20kPa，墙后填土有两层，上层为粘性土并夹带部分砂、砾石，厚3m，C=10kPa，φ＝30°，γ＝m3；下层为粉质粘土，厚3m，C=11kPa，φ＝28°，γ＝m3。
地下水位在墙顶以下4m，试求：
作用在墙背的主动土压力、水压力和总压力，并绘图表示其分布。
（合力作用点不要求）
主动土压力Ea=m，pw=m，总压力P=m。
6-7.某挡土墙高5m，墙背直立、光滑、墙后填土面水平，共分两层，各土层的物理力学性质指标如图所示，填土面上有均布荷载q=10kPa，试求主动土压力的分布图。
E=m。
6-8.一挡土墙墙背垂直光滑，填土面水平，且作用一条形均布荷载，计算作用在墙背的主动土压力Ea。
Ea=m。
6-9.某挡土墙如图所示，已实测到挡土墙墙后的土压力合力值为64kN/m。
试用朗肯土压力公式说明此时墙后土体是否已达到极限平衡状态，为什么？
E0=132kM/m，Ea=m，实测土压力E=64kN/m介于Ea和E0之间，所以没有达到极限平衡状态。
第七章土坡稳定性分析
7-1.计算下图中土条的滑动力距与抗滑力距（考虑渗流力作用）。
其中R=100m，α＝30°，h1=3m，h2=2m，h3=1m，b=5m，浸润线以上土γ＝18kN/m3，以下γsat＝20kN/m3，φ′＝28°，C=10kPa（γw＝10kN/m3）。
滑动力矩Ms=7800kN/m，抗滑力矩Mr=m。
7-2.某边坡，φ＝25°（tanφ＝），C=15kPa。
稳定计算当R=50m，弧长L=80m时求得Σγhibcosαi＝3200kN/m，Σγhibsinαi＝1620kN/m，渗流力J=750kN/m，对圆心力臂Ij=40m，求稳定安全系数。
Fs=。
7-3.已知土坡某土条滑动面上的平均孔隙水压力u=10kPa。
其他数据下图所示，分别用总应力法和有效应力法求该土条下滑力Ts和抗滑力Tf，判断该土条是否稳定？
下滑力Ts=m，抗滑力：
总应力法Tf=
kN/m，有效应力法Tf’=m，总应力法稳定，有效应力法不稳定。
参数：
h1=4m，h2=5m，b=5m，γ1＝m3，γ2＝m3；
α＝30°，φ1＝15°，φ2＝20°，φ′＝25°，φ′＝30°；
C1=C2=C′1=C′2=20kpa。
7-4.已知土的内摩擦角Φ＝20°，粘聚力C=5kPa，重度γ＝m3。
若边坡为1：
（α＝33°41′），试用下图确定土坡的极限高度H。
8.22m。
7-5.某工地欲挖一基坑，已知坑深4m，土的重度γ＝18kN/m3，粘聚力C=10kPa，内摩擦角Φ＝10°。
若要求基坑边坡稳定安全系数为k=，试问边坡的坡度设计成多少最为合适。
坡度为1：
1。
7-6.一均质土坡，坡高5m，坡度1：
2（如图），土的重度γ＝18kN/m3，粘聚力C=10kPa，内摩擦角Φ＝15°试用瑞典条分法计算土坡的稳定安全系数。
Fs=。
7-7.土坡的外形尺寸同上。
设土体重度γ＝18kN/m3，粘聚力C=10kPa，内摩擦角Φ＝15°。
试用简化毕肖普法计算土坡的稳定安全系数。
Fs=。
7-8.一砂砾土坡，其饱和重度γ＝19kN/m3，内摩擦角Φ＝32°，坡比1：
3。
试问在干坡或完全浸水时，其稳定安全系数为多少？
又问当有顺坡向渗流时土坡还能保持稳定吗？
若坡比改成1：
4，其稳定性又如何？
，，。
7-9.已知有一挖方土坡，土的物理力学指标为γ＝m3，粘聚力C=，内摩擦角Φ＝10°。
试问：
（1）将坡角作成α＝60°，在保证安全系数K＝时，最大坡高为多少？
（2）如挖深6m，在保证安全系数K=时，坡角最大能作成多大？
2.63m，︒。
7-10.某均匀土坡坡角，土的C=5kPa，φ＝20°γ＝16kN/m3，求土坡安全高度H。
H=12m。
第八章地基承载力计算
8-1.一条形基础宽度1m，埋深为2m，地基为砂土，其γ＝m3，φ＝40°，C=0，试分别求相应于基底平均压力为400kPa、500kPa、600kPa时地基内塑性变形区的最大深度。
-0.12m，0.4m，0.92m。
8-2.已知均布荷载条形基础宽为2m，埋深为1.5m，地基为粉质粘土，其φ＝16°，C=36kPa，，γ＝19kN/m3，试求：
（1）地基的Pcr和Pi/4。
（2）当P=300kPa时，地基内塑性变形区的最大深度。
pcr=，p1/4=，zmax=1.88m。
8-3.图示条形基础，基础底面宽b=2.0m，作用于地基处的轴向荷载N沿基础长度方向每米200kN，地基土有关指标见图，地基为均质粘土，试判别地基中A点是否在塑性变形区的边界线上（土的侧压力系数K0假设为）
没有。
8-4.有一条基础，宽度b=3m，埋置深度为1.5m。
地基土γ＝19kN/m3，γsat＝20kN/m3，C=10kPa，φ＝10°。
试求
（1）地基的塑性荷载P1/4和P1/3；
（2）若地下水位上升至基础底面，其值有何变化？
（1）p1/4=，p1/3=
（2）地下水位上升p1/4=，p1/3=。
8-5.某条形基础宽12m，埋深2m，基土为均质粘性土，C=12kPa，Φ＝15°，地下水与基底面同高，该面以上土的湿重度18kN/m3，以下土的饱和重度19kN/m3，计算在受到均布荷载作用时P1/4，P1/3，Pcr？
p1/4=，p1/3=，pcr=。
8-6.某条形基础，底宽2.0m，埋置深度d=1.0m承受铅直均布荷载250kPa，基底以上土的重度为m3，地下水齐平基底，饱和重度为20kN/m3，地基土强度指标C=10kPa，φ＝25°，试用太沙基极限承载力公式（安全系数K=2）来判断地基是否稳定。
pu=496kPa，[R]=248kPa<250kPa，不稳定。
8-7.有一宽B=12m的条形基础，埋深D=2m，基础承受恒定的偏心荷载Pv＝1500kN/m，偏心距e＝0.4m，水平荷载Ph＝200kN/m，土的固结水排水强度指标φ＝22°，土的天然重度γ＝20kN/m3，浮重度γ′＝11kN/m3，地下水位与基底持平。
试按汉森公式计算地基极限承载力。
pu=380kPa。
8-8.某正方形柱基，埋深D=1m，承受120吨荷载，地基为砂土，天然重度γ＝19kN/m3，饱和重度γsat＝21kN/m3，φ＝30°，地下水位深1.0m。
求基础尺寸，要求地基稳定安全系数不少于2。
2⨯2m。
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