地下室支撑方案基础加固方案800500加槽钢 1.docx

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地下室支撑方案基础加固方案800500加槽钢1

地下室支撑方案基础加固方案800×500（加槽钢）1

施工组织设计（顶板加固施工方案）报审表

工程名称

瀚海首筑

施工

单位

福建省永富建设集团有限公司

编制

单位

现报上施工电梯基础顶板加固施工方案文件，请予以审查。

主编

编制人

工程项目部／专业分包施工单位（盖章）

技术

负责人

审核

单位

总承包单位审核意见：

年月日

总承包单位（盖章）

审核人

审批人

审查

单位

监理审查意见：

监理审查结论：

□同意实施□修改后报□重新编制

监理单位（盖章）

专业监理

工程师

日期：

总监理工程师

日期：

瀚海首筑

人

货

电

梯

顶

板

基

础

加

固

方

案

福建省永富建设集团有限公司

2016年8月

施工电梯基础顶板加固施工方案

一、工程概况

地下室建筑面积为5019.90m'，地上总建筑面积为32742.00m'，建筑层数为地上31层，地上总高度为105.6米、设一层地下室，为附建式地下一层人防地下室。

战时是二等人员掩蔽部，平时为机动车停车库及设备用房。

平时为机动车停车库、非机动车停车库及设备用房，停小型汽车188辆，停微型汽车10辆，换算为小型汽车7辆，总共停小型汽车195辆；停放非机动车438辆。

功能布局：

本工程为地下1层地下室，地上31层商住楼；一层为集中商业、文体活动中心、垃圾收集间、景观架空层、高压变配电房、消控中心和安防，电信交接间、电视前端间和公共卫生间、二层至四层为集中商业，五层以上为住宅。

二、施工电梯技术方案

施工电梯基础（位于地下室顶板上方，地下室顶板厚度250mm）

1、施工电梯基本参数

施工电梯型号：

SCD200/200TD；吊笼形式：

双吊笼；

架设总高度：

105.6m；标准节长度：

1.508m；

底笼长：

5.3m；底笼宽：

4.2m；

标准节重：

140kg；单个对重重量：

1000kg

单个吊笼重:

1200kg；吊笼载重：

2000kg；

施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。

考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。

同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P=吊笼重+对重+护栏重+标准节总重+额定载荷重）*2.1=｛（2*1200）+2*1000+1200+（41*140）+2*2000｝*2.1≈32214㎏=322KN。

2、回撑搭设方案：

根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为322KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为11.01kN/m2，此荷载由施工电梯底部4500×6500范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为4.3KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按800mm纵向间距设置立杆，横向水平间距500，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。

3、地下室顶板支撑架计算书：

（1）计算依据：

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

（2）设计选型：

地下室顶板分别在1、2、3#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。

钢管脚手架间距纵横为800×500mm，步距为1000mm，50mm×100mm方木，钢管顶托顶紧。

考虑到地下室顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0kN/m2进行验算。

（2#和3#楼还需增加14#槽钢0.8米长各两根，共4根）

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

（3）计算书；

1）参数信息:

（1）基本参数

立柱横向间距或排距la（m）:

0.5，脚手架步距h（m）：

1.00；

立杆纵向间距lb（m）:

0.8，脚手架搭设高度H（m）：

4.60；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

800.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×3.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0）连接方式：

顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

（2）荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m2）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

50.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

2）纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

（1）荷载的计算：

脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.150+0.300×0.800=0.390kN/m；

堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=50.000×0.500=25.000kN/m；

活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1.000×0.500=0.500kN/m

（2）强度计算:

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

（l=800mm，取最长计算）

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.390+1.2×25.000=30.468kN/m；

均布活载：

q2=1.4×0.800=1.120kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×30.468×0.8002+0.117×1.120×0.8002=2.040kN.m；

最大支座力N=1.1×30.468×0.800+1.2×1.120×0.800=27.89kN；

截面应力σ=0.800×106/（5080.0）=157.35N/mm2；

纵向钢管的计算强度157.35小于205.000N/mm2,满足要求!

（3）挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=25.390kN/m；

均布活载：

p=0.500kN/m；

V=（0.677×30.468+0.990×1.120）×800.04/（100×2.060×105×121900.0）=3.545mm

纵向钢管的最大挠度小于800.000/250与10,满足要求!

3）横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=10.971kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.001kN.m；

最大变形Vmax=0.000mm；

最大支座力Qmax=10.973kN；

截面应力σ=0.216N/mm2；

横向钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10mm,满足要求!

4）扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.973kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5）模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

脚手架的自重（kN）：

NG1=0.149×4.500=0.670kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

栏杆的自重（kN）：

NG2=0.150×0.500=0.075kN；

脚手板自重（kN）：

NG3=0.300×0.500×0.800=0.120kN；

堆放荷载（kN）：

NG4=50.000×0.500×0.800=20.00kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=20.865kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.500×0.800=0.40kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×20.865+1.4×0.160=25.262kN；

6）立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=25.262kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.185；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；

Lo/i=2014.500/15.800=128.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆受压强度计算值；σ=25262/（0.406×489.000）=127.242N/mm2；

立杆稳定性计算σ=127.238小于[f]=205.000满足要求！

公式

（2）的计算结果：

Lo/i=1200.000/15.800=76.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.744；

钢管立杆受压强度计算值；σ=25262/（0.744×489.000）=69.436N/mm2；

立杆稳定性计算σ=69.436小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.004；

公式（3）的计算结果：

Lo/i=1427.688/15.800=90.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.661；

钢管立杆受压强度计算值；σ=25262/（0.661×489.000）=78.155N/mm2；

立杆稳定性计算σ=78.155小于[f]=205.000满足要求！