整体式双向板肋梁楼盖设计例题Word文档下载推荐.docx
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计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。
求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格
板计算，取荷载
10.3kN/m
按附录进行内力计算，计算简图及计算结果见表1.3.1
由表1.3.1可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两
区格板支座弯矩的平均值，即
表1.3.1双向板弯矩计算
区格
A
B
l0x/l0y
4.2m/5.4m0.78
4.13m/5.4m0.77
跨内
计算简图
0+
mx
（0.02817.050.05853.25）kN/m
（4.2m）6.85kNm/m
（0.03137.050.05963.25）kN/m
（4.13m）7.07kNm/m（7.03）
my
（0.01387.050.03273.25）kN/m
（4.2m）3.59kNm/m
（0.02127.050.03243.25）kN/m
（4.13m）4.35kNm/m（4.37）
0.2
（!
）
m；
（6.85+0.23.59kNm/m
7.57kNm/m
（7.07+0.24.35）kNm/m
7.94kNm/m（7.90）
（3.59+0.26.85kNm/m
4.96kNm/m
（4.35+0.27.07）kNm/m
5.76kNm/m（5.78）
支座
E
-0.067910.3kN/m（4.2m）
-12.34kNm/m
-0.081110.3kN/m（4.13m）
-14.25kNm/m
-0.056110.3kN/m（4.2m）
-10.19kNm/m
-0.07210.3kN/m（4.13m）
-12.65kNm/m
C
D
l0x/l0y
4.2m/5.33m0.79
4.13m/5.33m0.78
rni
0+E
（0.03147.050.05733.25）kN/m
件2m）7.19kNm/m（7.24）
（0.03707.050.05853.25）kN/m
（4.13m）7.69kNm/m（7.70）
（0.01217.050.03313.25）kN/m
（4.2m）3.40kNm/m
（0.01987.050.03273.25）kN/m
（4.13m）4.19kNm/m（4.18）
（7.19+0.23.4）kNm/m
7.87kNm/m（7.92）
（7.69+0.24.19）kNm/m
8.53kNm/m（8.54）
（3.4+0.27.19）kNm/m
4.84kNm/m（4.85）
（4.19+0.27.69）kNm/m
5.73kNm/m（5.72）
11111111111
■11I111!
11
-0.072810.3kN/m（4.2m）
-13.23kNm/m
-0.090510.3kN/m（4.13m）
-15.90kNm/m
-0.057010.3kN/m（4.2m）
-10.36kNm/m
-0.075310.3kN/m（4.13m）
1
A-B支座m-
x2
考虑到多区格连续双向板在荷载作用下，由于四边支承梁的约束作用，双
向板存在空间拱作用，所以，四周与梁整体连接的中间区格板A的支座及跨
内截面的弯矩减少20%。
各跨内、支座弯矩已求得，即可近似按Asm算
0.95fyh。
出相应的钢筋截面面积，取跨内及支座截面有效高度h°
x80mm,h°
y70mm，
具体计算不再赘述
4.按塑性理论计算
（1）弯矩计算
①中间区格板A
计算跨度
l0x4.2m0.2m4.0ml0y5.4m0.2m5.2mn虹他
lox4.0m
取0.60—,2。
n
筋，在板l0x/4l0x/4角隅区将有一半钢筋弯至板顶部而不再承受正弯矩，故得
跨内及支座塑性铰线上的总弯矩为
Mx
（l°
y
l°
X\匸）mx
4.0、
（5.2）m；
4.2m；
4
My
3
l0；
~
0.64.0m；
1.8m；
M；
byg
25.2m；
10.4m；
0.624.0m；
4.8m；
代入公式（
:
1.3.14），由于区格板A四周与梁连接，内力折减系数
0.8，
由
2M；
2MyM；
M；
MyMy
P2；
（3l0yl。
；
24.2m；
2
1.8m；
210.4m；
24.8m；
0.810.34.02
（35.24.0）kN
m/m
12
故得
mx3.04kNm/m
mu3.01kNm/m
0.63.01kNm/m1.81kNm/m
m：
3.01kN
6.02kNm/m
II
1.81kN
3.62kNm/m
②边区格板B
h
0.1
l0xln
4.2mm0.12m
m4.03m
10yln
5.4m
0.2m5.2m
l0y
5.2m
1.29
l0x
4.03m
由于B区格为三边连续一边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长边
支座弯矩为已知，mx6.02kNm/m，则
4.03
（5.2
）mx
4.19mx
3血3
44
0.6
4.03mx
1.8血
l0ymx
31.30kNm,Mx0
l0xmx
0.624.03mx4.84mx
代入基本公式（1.3.14），
③边区格板C
ln4.2m0.2m
4.0m
h0.2
ln
-5.4m——
m0.12m
m5.23m
5.23m,»
1.31
mxmx24.43kNm/m8.86kNm/m
④角区格板D
I0xln-4.2m0.12m0.1m4.03m
222
L,0.2c"
5.4mm0.12m
m
n2
oy
5.23m
宀逻m1.3
lox4.03m
由于D区格为两边连续两边简支板，无边梁，内力不作折减，又由于长
边支座弯矩为已知，mx3.64kNm/m，短边支座弯矩为已知，my8.86kNm/m，
代入基本公式（1.3.14）,由
mx8.42kNm/m（7.23kNm/m）
mymx0.68.42kNm/m5.05kNm/m（4.34kNm/m）
（2）配筋计算
表1.3.2双向板配筋计算
截面
m/（kNm）
ho/mm
As/mm
选配钢筋
实配钢筋
/mm
亠
x万
3.01
8O
147
A8@200
251
A区
向
格
y方
1.81
7O
1O1
lox方
3.O4
148
B区
loy方
1.82
跨
4.43
216
A8@170
296
中
C区
2.66
149
8.42
41O
A10@170
462
D区
5.O5
281
A8/10@200
322
25
A8@200（A8/10@20
=37
A-B
6.O2
294
0）
6
A8@400
5
AC
3.62
177
支
座
32
A8/10@200
=44
B-D
3.64
7
37
A8/10@170
9
=52
C-D
8.86
432
A8@340
14
8
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图1.3.20双向板钢筋图
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