模板施工专项方案Word格式文档下载.docx

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5、操作所需的脚手架已搭设完毕，有足够的支模空间。

6、轴线及控制线、标高已放好并经检查校对，钢筋已绑扎并验收合格，杂物清理干净，预留洞及预埋管件已留好。

二、模板计算

（一）柱模：

1、柱模配模：

侧模：

柱尺寸为b×

h，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h+2×

18mm宽的胶合板。

竖档：

采用50mm×

100mm方木，间距：

700mm柱宽的竖楞采用三根，分柱宽均等分位置布置，当柱≥700时，应用3根100×

100mm方木；

柱子柱箍采用100mm×

100mm方木和50mm×

100mm方木，两根为一组，两端以Φ12钢筋拉结；

间距：

450mm，最底部的柱箍离地面中心距离为150mm。

拉结钢筋：

两端用定型卡或对拉螺栓等固定拉紧。

柱底部必须预留清扫口。

柱模示意图如下图所示：

柱模示意图

2、荷载计算：

a）模板计算

砼侧压力

F=0.22γCtOβ1β2V1/2---------------------------------------①

F=γCH------------------------------------------------------②

式中：

γC=24KN/m3

取砼的平均温度为30oC

tO=200/（T+15）=200/（30+15）=4.4

考虑砼掺缓凝剂，取β1=1.2。

砼坍落度设为110mm—120mm,

取β2=1.15。

考虑商品砼输送泵输送，连续浇筑速度为V=18m/h。

柱砼施工缝留置在梁下5—10cm处。

以首层柱为例，H=5.15（地下室层高）－0.90（顶板面标高）－0.80（顶板梁高）－0.05=3.4m。

所以：

F=0.22×

24×

4.4×

1.2×

1.15×

181/2=136KN/m2

F=24×

3.4=81.6KN/m2

取上述两者最小值：

F1=81.6KN/m2

砼侧压力设计值：

F’=F1×

分项系数×

折减系数

=81.6×

0.85=83.232KN/m2（用于挠度计算）

由于本工程主体结构柱边长均大于300mm，故不考虑振捣砼时产生的荷载标准值，而应考虑倾倒砼时产生的荷载标准值。

设浇筑柱砼使用溜槽、串筒或导管，倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷载标准值，查《建筑施工手册》4表17—78：

F=2KN/m2

所以，柱侧模要承受砼压力

F’’=2×

1.4×

0.85=2.38KN/m2

上述荷载组合：

F=83.232+2.38=85.612KN/m2（用于承载力验算）

取竖楞间距最大的650mm×

700mm柱子进行验算。

抗弯强度验算：

化F，F’为线均布荷载

q=F×

l=85.612×

1=85.612KN/m=85.612N/mm

q1=F’×

l=83.232×

1=83.232KN/m=83.232N/mm

计算简图如下：

Mmax=Mb=0.107ql2=0.107×

85.612×

（700/3）2=4.99×

105N·

mm

截面抵抗矩：

W=bh2/6=700×

18.32/6=3.91×

104mm3

δ=M/W=4.99×

105/3.91×

104=12.76N/mm2

本工程所使用的模板为普通胶合板,其静曲强度

[δ]≥18Mpa=18.0×

107=18.0×

106/106=18N/mm2

所以δ=12.76N/mm2＜[δ]=18N/mm2

∴满足要求

扰度验算：

查《建筑施工手册》表17—88

b）竖档计算：

计算简图：

取柱箍间距l=450mm，柱砼施工缝留在梁底50mm—100mm处，则竖档实际高度h=（5.15-0.9-0.8-0.05）m=3400mm。

砼侧压力的有效压头高度

h=F/γC=85.612/24=3.567m

q1=85.612×

103×

250/106=21.403N/mm（验算承载能力）

q1’=83.232×

250/106=20.808N/mm（验算挠度）

计算简图如下

以上四种情况再加以不利情况简化，不考虑连续梁支座的有利影响，则以上情况可简化为以下简图：

按《建筑施工手册》中表17-88，当a=0.4l时方能按上图右图计算，由于竖档下端的悬臂长度（50mm）与基本跨度（450mm）之比为a/l=50/450=0.11<

0.4。

则伸臂端头挠度比基本跨度小，故可近似两跨连续梁计算。

∴符合要求。

挠度验算：

C）柱箍计算：

工程采用100mm×

100mm方木作为柱箍。

取650mmx700mm柱子计算。

计算简图。

q=85.612KN/m2×

0.45=38.525KN/m=38.525N/mm

FA=FD=0.4ql=0.4×

38.525×

700/3=3.595KN

FB=FC=（0.6+0.5）=1.1ql=1.1×

700/3=9.888KN

所以，柱箍受力

抗弯强度计算：

∴符合要求

3.工艺顺序：

模板成型→竖档→现场卫生清扫→弹线定位→立模→临时固定→校核垂直度、轴线、尺寸、形状→柱箍→对拉螺栓→粱、板模板……结束→校正垂直度→加固固定。

4.工艺要求：

拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到柱根部位处理，或保证柱模的长度模数，不符合部分放到节点部位处理。

配模时应同时考虑柱底预留清扫口。

清扫口在清理卫生后，立即封闭。

模板制作完成后，刷水溶性隔离剂，不得使用废机油。

安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹主轴线及边线，同一柱列的应先弹两端主轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。

柱模在模板全部加固完毕后，需及时在浇筑砼前对其垂直度尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核。

支模时，其中的一片初步校正稳定，然后依序安装，合围后，先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固。

相邻两柱的模板安装，待校正完毕后，及时架设柱间支撑以满足纵向、横向稳定性的需要。

柱模板应上设排水口，排水口应设在柱砼施工缝面处。

柱模根部须封堵防止跑浆。

梁柱接头处的模板，尽量采用预拼整体安装和整体拆除。

（二）墙体模板计算

1、墙模配模

本工程面板用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=9.68MPa，弹性模量E=4680MPa；

内楞采用55mm×

85mm×

2000mm方木，其容许应力[f]=15.2MPa，弹性模量E=8100MPa，内楞间距为250mm；

外楞（双钢管）及支撑采用Φ48mm×

3.5mm钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×

105MPa，惯性矩I=1.22×

105MPa，截面面积A=489mm2，截面抵抗矩W=5078mm3；

穿墙螺杆采用ф12圆钢，其容许拉力[N]=12.9kN，配套3字形扣件型号为12，其容许荷载12kN，穿墙螺杆纵、横间距均为450mm。

2、荷载计算

1）模板计算

砼侧压力：

F1=0.22γct0β1β2V1/2

F2=γcH

F——新浇砼对模板的最大侧压力（kN/m2）

γc——砼的重力密度（kN/m3）

t0——新砼的初凝时间，t0=

（T为砼的温度）

V——砼的浇筑速度（m/h）

β1——外加剂影响修正系数，不掺1.0，掺1.2。

β2——坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；

50~90mm时，取1.0；

110～150mm时，取1.15；

F1=0.22×

×

31/2=56.09kN/m2

（其中γc=24，t0=200／（T+15）=200／（30+15）=4.44，

β1=1.2，β2=1.15，V=3m/h）

按5m墙高计算：

F2=γcH=24×

5.0=104.4N/m2

两者取小值，得砼侧压力为56.09kN/m2。

倾倒砼时产生的侧压力：

2kN/m2

强度验算时的荷载设计值：

（1.2×

56.09+2×

1.4）×

0.9=63.09kN/m2

挠度验算时的荷载设计值：

56.09×

0.9=50.48kN/m2

2）模板面板验算（模板长向水平放置，按五等跨连续梁计算）

取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q1=63.09kN/m。

q2=50.48kN/m

小于9.68MPa，满足要求。

小于L/250=250/250=1.0mm，满足要求。

3）内楞方木验算（按四跨等跨连续梁计算）

小于15.2MPa，满足要求。

4）外楞钢管验算（按四等跨连续梁计算）

作用在钢管上的集中荷载为

小于215MPa，满足要求。

小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。

5）穿墙螺杆及3字形扣件验算

小于螺杆[N]=12.9kN，小于3形扣件容许荷载12kN，满足要求。

（三）梁模板计算

根据地下室主要梁的截面尺寸，选择400×

700、500×

850、和500×

1200（截面长度单位为㎜，下同）为计算对象。

模板采用18mm厚木胶合板，梁底模方木、侧模竖楞均用55mm×

85mm方木。

小于或等于400mm×

700mm、500mm×

800mm的梁底模方木间距取300mm，500mm×

1200mm的梁底模方木间距取250mm。

三种尺寸的梁的侧模竖楞间距为300mm。

支承梁模架采用双排钢管脚手架，立杆间距为1000mm，纵横水平杆步距为1800mm。

地下室模板支撑高度为：

5.15-0.9＝4.25m。

梁支模图见下图。

1、底模验算（按四跨等跨连续梁计算）

1）荷载计算：

400×

700mm

底模自重0.3×

0.4=0.12kN/m

砼自重0.3×

0.7×

24=5.04kN/m

钢筋荷载0.3×

1.5=0.32kN/m

振捣砼荷载0.3×

2=0.6kN/m

验算抗弯强度时q[（0.12+5.04+0.32）×

1.2+0.6×

1.4]×

0.9=6.67kN/m

验算挠度时q（0.12+5.04+0.32）×

0.9=4.93kN/m

500×

800mm

0.5=0.15kN/m

0.8×

24=5.76kN/m

1.5=0.36kN/m

2=0.60kN/m

验算抗弯强度时q[（0.15+5.76+0.36）×

1.2+0.6×

1.4]×

0.9=7.53kN/m

验算挠度时q（0.15+5.76+0.36）×

0.9=5.64kN/m

1200mm

0.50=0.15kN/m

24=8.64kN/m

1.5=0.54kN/m

验算抗弯强度时q[（0.15+8.64+0.54）×

0.9=10.83kN/m

验算挠度时q（0.15+8.64+0.54）×

0.9=8.40kN/m

2）抗弯强度验算

3）挠度验算

小于L/250=300/250=1.2mm，满足要求。

2、方木验算（按简支梁计算）

1）荷载

验算抗弯强度时q6.67×

300÷

400=5.0N/mm

验算挠度时q4.93×

400=3.7N/mm

验算抗弯强度时q7.53×

500=4.52N/mm

验算挠度时q5.34×

500=3.2N/mm

验算抗弯强度时q10.83×

250÷

500=5.42N/mm

验算挠度时q8.40×

500=4.2N/mm

小于L/250=1000/250=4.0mm，满足要求。

3、钢管大楞验算（按四等跨连续梁计算）

钢管大楞跨度为1500mm，作用在钢管上的集中荷载间距均按250mm作近似简化计算。

700

验算抗弯强度时F5.0×

400÷

2=1000N

验算挠度时F3.7×

2=740N

800

验算抗弯强度时F4.52×

500÷

2=1130N

验算挠度时F3.2×

2=800N

1200

验算抗弯强度时F5.42×

2=1355N

验算挠度时F4.2×

2=1050N

3）挠度验算：

4、钢管立柱验算

按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接，验算钢管立柱稳定性。

水平杆步距为1800mm，钢管（Φ48mm×

3.5mm）立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=12.4kN，单个扣件抗滑力Nv=8kN。

由钢管大楞传给每根立柱的力N=1.1019×

5=5.1kN＜[N]=12.4kN，满足要求。

考虑扣件抗滑力Nv=8.0kN>

N=5.1kN，满足要求。

5、梁侧模验算

梁侧模立档采用55mm×

85mm方木条立放，间距为300mm。

F1＝0.22γct0β1β2V1/2

经计算且取较小值后得300×

950mm梁的侧模荷载为22.8kN/m2，450×

1000mm梁的侧模荷载为24.0kN/m2，500×

2150mm梁的侧模荷载为51.60kN/m2。

振捣时产生的荷载：

4kN/m2，则强度验算荷载设计值：

300×

950F=22.8×

1.2+4×

1.4=32.96N/m2

450×

1000F=24.0×

1.4=34.40N/m2

2150F=51.6×

1.4=61.92N/m2

挠度验算荷载设计值：

950F=22.8×

1.2=27.36kN/m2

1000F=24.0×

1.2=28.8kN/m2

2150F=51.6×

1.2=61.92kN/m2

2）侧模面板验算（按四等连续跨计算）

A、抗弯强度验算

取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：

950q=0.9×

32.96×

0.95=28.18kN/m

1000q=0.9×

34.40×

0.95=29.41kN/m

2150q=0.9×

61.92×

0.95=52.94kN/m

950

1000

2150

B、挠度验算

27.36×

0.95=23.40kN/m

28.80×

0.95=24.60kN/m

950mm

1000mm

2150mm

2）立档验算（按四跨梁计算）

0.25=7.40kN/m

0.25=7.74kN/m

67.52×

0.25=15.20kN/m

0.45=11.08kN/m

0.45=11.66kN/m

0.45=25.08kN/m

（四）、楼板模板计算

主体的楼板厚度有100mm～140mm五种，满堂架用φ48×

3.5钢管搭设，立杆间距1200mm，楞木间距为500mm。

取140mm厚楼板进行计算。

楼板支模图见附图1。

1、荷载计算

140mm厚楼板

模板自重（容重为9kN/m3）9×

0.018=0.16kN/m2

砼自重24×

0.14=3.36kN/m2

钢筋自重1.5×

0.14=0.21kN/m2

施工人员及施工设备取均布荷载2.5kN/m2

验算强度荷载设计值[（0.16+3.36+0.21）×

1.2+2.5×

0.9=7.33kN/m2

验算挠度荷载设计值（0.16+3.36+0.21）×

0.9=3.48kN/m2

2、模板验算（按四等跨连续梁计算）

取1000mm宽板带进行计算，则线性荷载q1=10.20×

0.9=9.18N/m，q2=7.33×

0.9=6.60N/m

1）抗弯强度验算

强度验算时线性荷载q1=7.33×

0.5=3.67N/m

挠度验算时线性荷载q2=3.48×

0.5=1.74N/m。

小于L/250=1200/250=4.8mm，满足要求。

3、验算满堂架横杆（按四等跨连续梁计算）

1）荷载（作用在钢管上的集中力）

强度验算时F=7.33×

0.5×

0.9=3.30kN

挠度验算时F=3.48×

0.9=1.57kN。

2）挠度验算

挠度总量为:

0.53+1.39+1.63=3.55mm

按两端铰接受压构件计算，以连接方式为扣件搭接验算钢管立柱稳定性。

水平杆步距为1500mm，钢管（Φ48mm×

3.5mm）立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=12.4kN；

单个扣件抗滑力Nv=8.5kN。

钢管立杆间距为1200mm，则模板传给立柱的荷载N=6.67×

1.2=9.60kN＜[N]=12.4kN，满足要求。

扣件抗滑力Nv=8.0kN,小于12.14kN,采用双扣件以满足要求。

三、模板的拆除

1、拆模顺序

2、梁、柱侧模拆除

在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。

3、拆模试块留置

混凝土施工时，应留置拆摸试块，梁板和悬臂构件各一组。

4、底模拆除应符合下表要求

底模拆除时的混凝土强度要求

构件类型

构件跨度（m）

达到设计的混凝土立方抗压强度标准的百分率（%）

板

≤

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱壳

≤8

悬壁构件

—

5、变形缝处的模板拆除

变形缝处的模板必须及时拆除，不得遗漏，施工中在变形缝中留下的石子、碎砖等杂物，也应及时清除，以免变形缝不起作用。

6、拆模申请制度

拆模由工程技术组组长亲自指挥，其余任何人无权下令拆模，拆模按以下程序进行：

（1）当满足规范要求后，由工程技术组向甲方及监理部门提出拆模申请报告，甲方监理审批后由工程技术组组长向木工队下令拆模。

（2）项目各栋号负责人监督拆模，以免发生错误操作行为。