整理6001500mm梁128高间距450一排模板扣件式计算书Word格式文档下载.docx
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1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
450
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
新浇混凝土楼板立柱间距l'
b（mm）
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
6000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q1k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.5）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝48.36kN/m
2.规划环境影响报告书的审查内容q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.5]×
1＝46.6kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/m
每名环境影响评价工程师申请登记的类别不得超过2个。
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝38.35kN/m
1、强度验算
6.建设项目环境影响评价文件的其他要求Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×
46.6×
0.22+0.117×
1.76×
0.22＝0.18kN·
m
『正确答案』Bσ＝Mmax/W＝0.18×
106/37500＝4.75N/mm2≤[f]＝15N/mm2
2.辨识与分析危险、有害因素满足要求！
2、挠度验算
第一节 环境影响评价νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×
38.35×
2004/（100×
6000×
281250）＝0.246mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
为了有别于传统的忽视环境价值的理论和方法，环境经济学家把环境的价值称为总经济价值（TEV），包括环境的使用价值和非使用价值两个部分。
满足要求！
3、支座反力计算
4.建设项目环境影响评价文件的分级审批设计值（承载能力极限状态）
（2）区域、流域、海域的建设、开发利用规划。
环境影响篇章或说明R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×
0.2+0.45×
0.2＝3.89kN
环境敏感区，是指依法设立的各级各类自然、文化保护地，以及对建设项目的某类污染因子或者生态影响因子特别敏感的区域。
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×
0.2+1.2×
0.2＝10.67kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R4'
=0.4q2l=0.4×
0.2＝3.07kN
R2'
=R3'
=1.1q2l=1.1×
0.2＝8.44kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{3.89+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.6/3+0.5×
（1.5-0.12）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
1，1.35×
1]×
max[0.45-0.6/2，（0.9-0.45）-0.6/2]/2×
1，10.67+0.9×
（0.3-0.1）×
0.6/3}=10.72kN/m
q2＝max[3.07+（0.3-0.1）×
（1.5-0.12）+（0.5+（24+1.1）×
0.12）×
max[0.45-0.6/2，（0.45-0.45）-0.6/2]/2×
1，8.44+（0.3-0.1）×
0.6/3]＝8.48kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
10.72×
0.452，0.5×
0.22]＝0.23kN·
σ＝Mmax/W＝0.23×
106/42670＝5.45N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.45，10.72×
0.2]＝2.929kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
2.929×
1000/（2×
80）＝1.37N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
8.48×
4504/（100×
9350×
1706700）＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝8.48×
2004/（8×
1706700）＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.45，0.393×
0.45+10.72×
0.2]＝5.52kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.59kN，R2＝R3＝5.52kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.45+8.48×
0.2]＝4.36kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
4＝2.17kN，R'
2＝R'
3＝4.36kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×
3
可调托座内主梁根数
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.275×
106/4490＝61.26N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝3.19kN
τmax＝2Vmax/A=2×
3.19×
1000/424＝15.05N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.72kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.72kN≤8kN
七、立柱验算
钢管类型
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.67
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.86+0.9max[1.2×
（0.75+（24+1.1）×
（0.9+0.45-0.6/2）/2×
0.9，6.38，0.86+0.9max[1.2×
（0.9+0.9+0.45-0.6/2）/2×
0.9]＝6.38kN
f＝N/（φA）＝6.38×
103/（0.67×
424）＝22.36N/mm2≤[f]＝205N/mm2
八、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"
主梁验算"
一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]＝6.38kN≤[N]＝30kN
九、立柱地基基础计算
地基土类型
碎石土
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝（6.38+0.138×
12.8）/（1×
0.81）＝10.05
首层楼板设计荷载为10kpa，商业楼板设计荷载为5Kpa，地下室楼板设计荷载为4kpa
因此，高度为12.8的梁高支模，其基础需要首层楼板及1层地下室楼板作为基础，或3层商业楼板，即地下一层不能拆模。
因此，梁基础，取下方2层不能拆模。
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