324832满堂支架门洞计算Word格式.docx

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支撑架立杆竖向拼接时，接缝应在同一水平面上。

为提高支架稳定性，必须设置斜撑（剪刀撑），纵向梁底正中设一道，两侧梁根部各设一道，横向跨中设一道，跨中至两墩之间各设一道。

斜撑（剪刀撑）采用普通钢管用扣件连接到立杆上，施工中，斜撑（剪刀撑）应随立杆的架设及时布置，不得遗漏。

B、满堂支架搭设组织

搭设以3～4人为一小组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。

施工人员共23人，施工时配以吊车、翻斗车辅助施工。

搭设时，要求至多二层向同一方向，或中间向两边推进，不得从两边向中间合拢搭设，否则中间杆件会因两测架子刚度太大而难以安装。

B、跨路部分少支架搭设方法

考虑到连续梁跨越常焦线，为保证施工期间车辆的正常行驶，连续梁部分支架采用少支架形式，并在既有路面保留一个4.5m的行车道。

少支架区主要由七部分组成：

模板系统（14mm厚竹胶板+60×

60mm木方）、横向分配梁I10、纵向分配梁双拼I28a及基础。

施工人员工10人，并配以25t吊车辅助施工。

满堂支架区横桥向脚手管布置间距：

腹板区@=30cm,底板区和翼缘板区@=60cm。

满堂支架区纵桥向布置间距@=60cm。

满堂支架区竖向步距@=120cm，共四排。

xx路中间满堂支架属

相步距为底层@=180cm，上面两层步距为@=120。

在脚手管上面布置8.0的槽钢，其布置间距@=60cm。

在槽钢上面布置10cm×

10cm方木，方木腹板区@=15cm，方木底板区和翼缘板区@=33cm。

方木上面布置14mm竹胶板。

其支架平面布置图见图一，横桥向立面布置图见图二，纵桥向立面布置图见图三。

为确定脚手管顶标高，需计算出脚手管顶中心位置的箱梁高及其箱梁底缘标高。

已知400#墩梁底标高为11.439，401#墩梁底标高11.433，402#墩梁底标高11.373，403#墩梁底标高11.321.

满堂支架部分地面标高：

11.321-0.014-0.1-0.08-0.13-0.1-1.2×

4-0.05=6.047

401#墩侧少支架基础标高：

11.433-0.014-0.06-0.28-0.1-0.1-0.2-0.1-1.2×

3-0.05=6.929

402#墩侧少支架基础标高：

11.373-0.014-0.06-0.28-0.1-0.1-0.2-0.1-1.2×

3-0.05=6.869

xx路中间满堂支架部分顶底托调节长度：

11.407-0.014-0.1-0.08-1.2×

2-1.8-0.1-6.504=0.409m

二、满堂支架部分箱梁底模验算

1、面板采用δ=14mm竹胶合板

根据多项工程应用经验，满足使用要求，故验算略

2、纵向次肋10×

10cm枋木验算

10×

10cm枋木力学特性及弹性模量：

Ix=833.3cm4

Wx=166.7cm3Ex=10×

103m

为简化计算将梯形均布载按等高均布载，并按最大值计算：

1腹板区纵向次肋10×

腹板区枋木布置间距@=15cm,计算跨度L=60cm,梁高3.28m

（1）腹板区砼载：

q砼=0.15×

3.28×

2.6=12.79（kg/cm）

（2）腹板区底模载：

q底模=0.15×

0.014×

1200=0.025（kg/cm）

（3）腹板区枋木自重：

q自=0.1×

0.1×

650=0.065（kg/cm）

（4）施工荷载

q施=0.15×

250=0.38（kg/cm）

q总=

qi=13.26（kg/cm）

q总′=q总-q施=12.88

Mmax=q总L2/8=13.26×

602/8=5967（kg·

cm）

应力变形验算：

δ=Mmax/wx=5967/166.7=3.6Mpa＜［δ］=11Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.027cm＜［f］=L/400=0.15cm

2底板区纵向次肋10×

底板区枋木布置间距@=33cm,计算跨度L=60cm,梁高3.28m。

（1）底板区砼载：

q砼=0.33×

0.78×

2.6=6.7（kg/cm）

（2）底板区底模载：

q底=0.33×

1200=0.055kg/cm

（3）10×

10cm枋木自重载：

q自=650×

0.1=0.065kg/cm

（4）底板区内模载：

q底内=0.33×

90=0.30kg/cm

（5）施工荷载：

q施=0.33×

250=0.83kg/cm

q总=

qi=7.95（kg/cm）

q总′=q总-q施=7.12（kg/cm）

Mmax=q总L2/8=7.95×

602/8=3577.5（kg·

应力应变验算：

δ=Mmax/wx=3577.5/166.7=2.15Mpa＜［δ］=11Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.01＜［f］=L/400=0.15

3翼板区纵向次肋10×

翼板区枋木布置间距@=50cm计算跨度L=60cm

（1）翼板区砼载：

q砼=0.5×

0.678×

2.6=8.8（kg/cm）

（2）翼板区底模载：

q底=0.5×

90=0.45kg/cm

（3）10×

q自=650×

（4）施工荷载：

q施=0.5×

qi=10.57kg/cm

q总′=q总-q施=9.32kg/cm

Mmax=q总L2/8=10.57×

602/8=4756.5（kg·

δ=Mmax/wx=4756.5/166.7=2.9Mpa＜［δ］=11Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.02cm＜［f］=L/400=0.15cm

三、横向分配梁槽8.0验算

1.腹板区横向分配梁槽8.0验算：

【8.0力学特性及弹性模量：

Ix=101.3cm4Wx=25.3cm4

E=2.1×

106计算跨度30cm

荷载计算：

（1）腹板区砼载：

q砼=0.6×

2.6=5.12=51.2kg/cm

（2）腹板区底模载：

q底=0.6×

36.5=0.22kg/cm

（3）施工载：

q施=0.6×

250=1.5kg/cm

（4）【8.0自重：

q自=0.08kg/cm

qi=53kg/cmq总′=q总-q施=51.5kg/cm

Mmax=q总L2/8=53×

302/8=5962.5kg·

cm

应力变形验算：

δ=Mmax/wx=5962.5/25.3=23.6Mpa＜［δ］=170Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.0026＜［f］=L/400=0.075

2.底板区横向分配梁【8.0验算

计算跨度60cm

荷载计算：

（1）底模区砼载：

2.6=12.17kg/cm

（2）底板区内模载：

90=0.54kg/cm

（3）底板区底模载：

（4）底板区施工载：

q施=0.6×

（5）底板区分配梁自重载：

q总=14.51kg/cm

q总′=13.01kg/cm

Mmax=q总L2/8=14.51×

602/8=6529.5（kg·

δ=Mmax/wx=6925.5/25.3=25.8Mpa＜［δ］=170Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.001＜［f］=L/400=0.15

1.翼板区横向分配梁【8.0验算

荷载计算

（1）翼板区砼载：

0.68×

2.6=10.58kg/cm

（2）翼板区底模载：

（3）翼板区脚手管支架载：

q支=0.6×

22=0.132kg/cm

（4）翼板区枋木重：

q枋=0.6×

0.65/5=0.078kg/cm

（5）翼板区【8.0自重：

（6）翼板施工载：

q总=12.91kg/cm

q总′=11.41kg/cm

Mmax=q总L2/8=12.91×

602/8=5809.5（kg·

δ=Mmax/wx=5809.5/25.3=23Mpa＜［δ］=170Mpa

f=5q′总L4/（384EIx）=0.009＜［f］=L/400=0.225

三．单根脚管受力验算：

脚手管采用Φ48×

3.5钢管，当步距为1.25时，对接立杆最大受力为33.1KN

1.腹板区单根脚手管受力验算：

⑴腹板区砼载

q砼=0.6×

0.3×

2.6=1.54t

（2）腹板区施工载

0.25=0.045t

（3）腹板区竹胶板载

q竹=0.6×

1.2=0.003t

（4）腹板区10×

10cm枋木载

q枋=0.6×

2×

0.65／3=0.0078t

N总=

qi=1.59t＜［N］=3.31t

2.底板区单板脚手管受力验算：

（1）底板区砼载

N砼=0.6×

0.6×

2.6=0.73t

（2）底板区施工载

N施=0.6×

0.45=0.126t

N=0.892t＜［N］=3.31t

3.翼板区单根脚手管受力验算

（1）翼板区砼载

0.9×

2.6=0.95N

（2）翼板区施工载：

0.45=0.243t

Ni=1.193t＜［N］=3.31t

四.地基承载力验算：

1.腹板区地基承载力验算：

q地腹=

N腹/A=8.8t/m

2.底板区地基承载力验算：

q地底=N底/A=2.4t/m

3.翼板区地基承载力验算：

q地翼=N翼/A=2.2t/m

五.脚手管置示意图：

［8.0布置示意图10×

10cm枋木布置示意图：

见《跨xx路连续支架布置图》

少支架部分验算：

一．箱梁底模验算：

1.面板采用δ=14mm竹胶合板

2.横向次肋6×

6cm枋木验算：

6×

6cm枋木力学特性及弹性横量：

Ix=bh3/12=6×

63/12=108

WX=bh2/12=6×

62/12=36

E=10×

103Mpa

6cm枋木按@=6cm布置，腹板区计算跨度l=65cm,底板区计算跨度l=0.82cm,翼板区计算跨度l=0.78m=78cm

（1）腹板区横向次肋6×

6cm枋木验算

1腹板区砼载：

q砼=0.06×

2.6=5.1kg/cm

2腹板区底模载：

q底模=0.06×

1200=0.01kg/cm

3腹板区6×

6cm枋木自重：

q自=0.06×

0.06×

650=0.023kg/cm

4施工荷载：

q施=0.06×

250=0.15kg/cm

q总=5.28kg/cmq总′=5.13kg/cm

Mmax=q总l2/8=5.28×

652/8=2788.5kg/cm

δ=Mmax/Wx=2788.5/36=7.7Mpa＜［δ］=11Mpa

f=5q总′l4/384EIx=0.11＜［f］=0.16

（2）底板区横向次肋6×

1底板区砼载

q砼=0.06×

2.6=1.2kg/cm

②底板区竹胶板载：

q竹=0.06×

③底板区枋木自重载：

④底板区内模载：

q内=0.06×

90=0.05kg/cm

⑤施工荷载：

qi=1.433kg/cm

q总′=1.283kg/cm

Mmax=q总l2/8=1.43×

822/8=1201.9kg/cm

δ=Mmax/Wx=1201.9/36=3.34Mpa＜［δ］=11Mpa

f=5q总′l4/384EIx=0.06＜［f］=l/400=0.21

翼板区横向次肋6×

6cm方木验算

（1）翼板区硂载

q硂=0.06×

2.6=1.06（kg/cm）

q底=0.06×

90=0.05（kg/cm）

（3）6×

6cm方木自重载：

q自=0.06×

650=0.023（kg/cm）

q施=0.06×

250=0.15（kg/cm）

=1.28（kg/cm）

q1总=q总-q施=1.13（kg/cm）

Mmax=q总l2/8=973.44（kg/cm）

δ=Mmax/wx=2.7mpa＜【δ】=11mpa

f=5q总l4/（384EIx）=0.05＜【f】=l/400=0.195

二、纵梁I28b验算

纵梁双拼I28b力学特性及弹性模量：

Ix=7418×

2=14962cm4Wx=534.4×

2=1068.8cm3E=2.1×

106

1.腹板外侧双拼I28b验算:

腹板区按@=65cm布置，梁高3.28m计算跨度简支部为5m，悬梁断为2米。

（1）腹板区硂载：

q腹硂=0.65/2×

26=27.72（kg/cm）

（2）翼板矩形截面硂载：

q翼距硂=0.78/2×

（0.22+0.044+0.284）×

2.6=5.56（kg/cm）

（3）翼板硂载：

q翼硂=0.88（kg/cm）

（4）外侧模载：

q外=[（3.28-0.35-0.044-0.284）+0.1]×

90=2.43（kg/cm）

（4）翼板模载

q底=√0.782+1-0.132/2×

90=0.36（kg/cm）

（6）翼板底模支架载：

q支=0.78/2×

【3.28-（0.35+0.44+0.284）/2】×

22=0.48（kg/cm）

（7）施工载：

q施=（0.39+0.325）×

250=1.79（kg/cm）

（8）双拼I28b自重：

40.18（kg/cm）q1=38.39

入=m/l=200/500=0.4

Pa=ql/2（1+入）2=19688.2kgPB=ql/2（1-入）2=3616.2

因为l﹤m

所以当x=l/2（1+入）2=490时

Mmax=ql2/（1-入2）2=885969（kg/cm2）

应力变形验算:

δ=Mmax/Wx=82.8mpa﹤[δ]=17.0mpa

悬臂断应力变形验算:

Mmax=ql2/2=803600

δ=Mmax/Wx=75.19mpa﹤[δ]=170mpa

Fc=qml2/24EI（-1+4入2+3入3）=-4.28×

10-5﹤[f]=-l/400=-0.5

2.腹板内侧验算:

（1）腹板箞载:

q硂=0.65/2×

2.6=27.72（kg/cm）

（2）顶板矩形硂载:

q顶硂=0.28×

0.41×

2.6=6.48（kg/cm）

（3）顶板三角形硂载:

q顶三角形=1.47（kg/cm）

（4）倒角处硂载:

q倒=1.25+0.78=1.328（kg/cm）

（5）内侧模载:

q侧=[（3.28-0.3-0.35-0.475）+0.1]×

80=1.8（kg/cm）

（6）低模载:

q低=√0.32+0.52×

80=0.23（kg/cm）

（7）顶模载：

q顶=√0.822+0.232/2×

80=0.34（kg/cm）

（8）竹胶板载：

q竹=0.014×

1200×

（0.41+0.325）=0.12（kg/cm）

（10）施工载：

q施=（0.325+0.41）×

25=1.84（kg/cm）

（11）双拼I28b自重

q自=0.96（kg/cm）

=42.46（kg/cm）q总=

施=40.62（kg/cm）

Pa=ql/2（1+入）2=20805.4PB=ql/2（1-入）2=3821.4

Mmax=ql2/8（1-入2）2=895671

简支端应力变形验算：

Mmax=ql2/2=849200

δ=Mmax/Wx=79.45﹤[δ]=170

fc=qml2/24EIx（-1+4入2+3入3）=-4.5×

3.底板区双拼I28b验算

（1）地板硂载：

q硂=0.82×

2.6=16.63（kg/cm）

（2）顶板三角形硂载：

q三顶=0.96+0.2=1.16（kg/cm）

（3）顶板矩形硂载

q矩=0.82/2×

0.076×

2.6=0.8（kg/cm）

（4）地板三角形硂载：

q三底=0.1×

0.06/2×

2.6=0.0078（kg/cm）

（5）内模模地板：

q内=0.82×

80=0.66（kg/cm）

（6）竹胶模板

1200×

0.82=0.14（kg/cm）

（7）6×

6方木载：

q方=0.06×

0.06×

650×

0.52=0.02（kg/cm）

（8）施工载：

q施=0.82×

250=2.1（kg/cm）

（9）双拼I28b自重：

=22.48（kg/cm）q1总=q总-q施=20.38（kg/cm）

PA=ql/2（1+入）2=11015.2PB=QL/2（1-入）2=2023.2

M简=ql2/8（1-入2）2=495684M悬=ql2/2=449600

筒支端应力变形验算：

σ=M筒/Wx=46.38Mpa<

[σ]=170Mpa

悬臂端应力变形验算

σ=M悬/Wx=42.07Mpa<

f=qml2/24EIx（-1+4λ2+3λ3）=-2.27×

10-5<

[f]=-l/400=-0.5

4.底板区双拼I28b验算：

①底板砼载：

q砼=0.82×

2.6=16.63kg/cm

②内模模板载

80=0.66kg/cm

③竹胶板载

q竹=0.014×

0.82=0.14kg/cm

④6×

6cm枋木载:

q枋=0.02kg/cm

⑤施工载:

q施=0.82×

250=2.1kg/cm

⑥双拼I28b自重

q自=0.96kg/cm

qi=20.51

PA=ql/2（1+λ）2=10049.9PB=ql/2（1-λ）2=1845.9

5.翼板区纵梁双拼I28b验算：

翼板区双拼I28b布置间距@=78cm

q砼=5.56+0.44+4.24+1.76=12kg/cm

q底=0.78×

×

90=1.11kg/cm

（3）翼板区底模支架载

q支=0.78×

[3.28-（0.35+0.44+0.284）/2]×

22=0.96kg/cm

（4）翼板区6×

（5）翼板区施工载：

q施=0.78×

250=1.95kg/cm

（6）双拼I28b自重：

qi=17kg/cmq总′=15.05kg/cm

PA=ql/2（1+λ）2=8330PB=ql/2（1-λ）2=1530

M筒=ql2/8（1-λ2）2=374850

M悬=ql2/2=340000

横主梁简支端计算跨径L=270cm县臂端计算跨径L=390cm

翼板区所受集中力为:

P翼1=1460.2kgP翼2=2557.8kgP翼3=5684kg

P翼4=7345.1kgP翼5=8330kg

腹板区所受集中力为:

P腹1=19688.2kgP腹2=20805.4kg

底板区所受集中力为:

P底1=11015.2kgP底2=10049.9kg

1.简支端验算:

PA=［41P底2+（41+82）P底1+（41+82+82）P腹2］/270=22340.83

PB=P腹2+P底1+P底2-PA=19529.67

设跨内最大弯距值处为χ

PAχ=（ι