梁模板扣件式梁板立柱共用计算书1800资料文档格式.docx
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1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
900、1000
混凝土梁距梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,500
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁间距
75
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
结构表面的要求
结构表面外露
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
5400
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9×
max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4ψcQ2k]×
b=0.9×
max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
1.8）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝57.654kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
1.8]×
1＝55.89kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝[1×
（G1k+（G2k+G3k）×
h）]×
b＝[1×
1.8）]×
1＝46kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
55.89×
0.0752+0.121×
1.764×
0.0752＝0.035kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.035×
106/37500＝0.929N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×
46×
754/（100×
5400×
281250）＝0.006mm≤[ν]＝L/400＝75/400＝0.188mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×
0.075+0.446×
0.075＝1.706kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×
0.075+1.223×
0.075＝4.953kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×
0.075+1.142×
0.075＝4.041kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R5'
=0.393q2L=0.393×
0.075＝1.356kN
R2'
=R4'
=1.143q2L=1.143×
0.075＝3.943kN
R3'
=0.928q2L=0.928×
0.075＝3.202kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
50×
100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
11.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.232
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁弹性模量E（N/mm2）
7040
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
小梁计算方式
简支梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=1.706/1＝1.706kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[4.953,4.041,4.953]/1=4.953kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R5/b=1.706/1＝1.706kN/m
小梁自重：
q2＝0.9×
（0.3-0.1）×
0.3/4=0.018kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×
0.5×
（1.8-0.18）=0.984kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×
Max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.18）+1.4×
（0.45-0.3/2）/2×
1=1.191kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×
（（0.9-0.45）-0.3/2）/2×
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=1.706+0.018+0.984+1.191=3.9kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=4.953+0.018=4.971kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=1.706+0.018+0.984+1.191=3.9kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[3.9,4.971,3.9]=4.971kN/m
正常使用极限状态：
q1左'
＝R1'
/b=1.356/1＝1.356kN/m
q1中'
＝Max[R2'
R3'
R4'
]/b=Max[3.943,3.202,3.943]/1=3.943kN/m
q1右'
＝R5'
q2'
＝1×
0.3/4=0.015kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
（1.8-0.18）=0.81kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
＝[1×
0.18）]×
1=0.753kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
左侧小梁荷载q左'
＝q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=1.356+0.015+0.81+0.753=2.934kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=3.943+0.015=3.958kN/m
右侧小梁荷载q右'
＝q1右'
+q3右'
+q4右'
=1.356+0.015+0.81+0.753=2.934kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[2.934,3.958,2.934]=3.958kN/m
为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×
4.971×
0.92，0.5×
0.32]＝0.503kN·
σ=Mmax/W=0.503×
106/83330=6.04N/mm2≤[f]=11.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×
0.9，4.971×
0.3]＝2.237kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×
2.237×
1000/（2×
100）＝0.671N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2
3、挠度验算
ν1＝5q'
l14/（384EI）＝5×
3.958×
9004/（384×
7040×
416.67×
104）＝1.153mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q'
l24/（8EI）＝3.958×
3004/（8×
104）＝0.137mm≤[ν]＝2l2/400＝2×
300/400＝1.5mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[4.971×
0.9,0.5×
0.9+4.971×
0.3]=4.474kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.51kN,R2=4.474kN,R3=3.653kN,R4=4.474kN,R5=3.51kN
正常使用极限状态
Rmax'
=[q'
L1,0.5q'
L1+q'
L2]=max[3.958×
0.9+3.958×
0.3]=3.562kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=2.641kN,R2'
=3.562kN,R3'
=2.895kN,R4'
=3.562kN,R5'
=2.641kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2.7
主梁计算截面类型（mm）
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.12
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
9.89
可调托座内主梁根数
主梁受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×
Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
主梁弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.152×
106/4120=36.89N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.477kN
τmax=2Vmax/A=2×
4.477×
1000/384＝23.318N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝0.04mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm
支座反力依次为R1=0.313kN，R2=5.573kN，R3=5.573kN，R4=0.313kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.313/0.6=0.522kN，P2=5.573/0.6=9.288kN，P3=5.573/0.6=9.288kN，P4=0.313/0.6=0.522kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
扣件抗滑移折减系数kc
1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.313,0.313]＝0.313kN≤1×
8=8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝9.288kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
钢管计算截面类型（mm）
钢材等级
Q235
立柱截面面积A（mm2）
384
回转半径i（mm）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
支架自重标准值q（kN/m）
1、长细比验算
l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.641
2、风荷载计算
Mw＝0.9×
φc×
ωk×
la×
h2/10＝0.9×
0.9×
0.29×
1.52/10＝0.067kN·
3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
[1.2×
1＝51.948kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.54+0.9×
1.2×
[（0.3-0.1）×
0.3/4+0.5×
（1.8-0.18）]+0.9×
1]×
max[0.45-0.3/2，（0.9-0.45）-0.3/2]/2×
1，4.467+0.9×
0.3/4}=4.483kN/m
同上四～六计算过程，可得：
P1＝0.458kN，P2＝8.301kN，P3＝8.301kN，P4＝0.458kN
立柱最大受力Nw＝max[P1+N边1，P2，P3，P4+N边2]+0.9×
0.1×
（6-1.8）+Mw/lb＝max[0.458+0.9×
（1+0.45-0.3/2）/2×
0.9，8.301，8.301，0.458+0.9×
（1+0.9-0.45-0.3/2）/2×
0.9]+0.454+0.067/0.9＝8.828kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝8828.472/（0.641×
384）+0.067×
106/4120＝52.129N/mm2≤[f]＝205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：
支架高宽比不应大于3
H/B=6/6=1≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
150
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期（天）
14
混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2）
7.488
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.858
立柱垫板长a（mm）
立柱垫板宽b（mm）
F1=N=8.828kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl≤（0.7βhft+0.25σpc,m）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数：
当h≤800mm时，取βh=1.0；
当h≥2000mm时，取βh=0.9；
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min（η1,η2）η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：
当βs<
2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：
对角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
βh=1，ft=0.858N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，
um=2[（a+h0）+（b+h0）]=920mm
F=（0.7βhft+0.25σpc，m）ηumh0=（0.7×
1×
0.858+0.25×
0）×
920×
130/1000=71.832kN≥F1=8.828kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=（Ab/Al）1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
fc=7.488N/mm2，βc=1，
βl=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）×
（b+2b）/（ab）]1/2=[（300）×
（300）/（100×
100）]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
7.488×
10000/1000=303.264kN≥F1=8.828kN
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