垃圾渗滤液系统设计计算说明书文档格式.docx
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平流沉淀池
1、处理水量大小不限，沉淀效果好
2、对水量和温度变化的适应能力强。
3、平面布置紧凑，施工方便，造价低.
1、进、出水配水不易均匀。
2、多斗排泥时，每个斗均需设置排泥管（阀），手动操作，工作繁杂，采用机械刮泥时容易锈蚀.
1、适用于地下水位高、地质条件较差的地区。
2、大、中、小型污水处理工程均可采用.
竖流沉淀池
竖流式沉淀池效果较好，占地面积小，排泥容易
水池深度大，施工困难，造价高。
常用于处理水量小于2万m3/d的小型污水处理厂。
适用于小型污水处理厂
辐流式沉淀池
辐流式沉淀池的优点是多用机械排泥，运行较好，管理较简单，排泥设备已经趋于定型
机械排泥设备复杂，对施工质量要求高;
1、适用于地下水位较高的地区
2、适用于大中型污水处理厂
2.4各类沉淀池的工艺比较
由于本次渗滤液处理量为500m3/d，处理量不大，且SS的含量较高，则选择竖流式沉淀池较为适用。
2.5各种厌氧工艺比较
反应器
适用范围
完全混合厌氧反应器（CSTR）
投资小、运行管理简单
容积负荷率低，效率较低，出水水质较差
适用于ss含量很高的污泥处理
厌氧接触反应器
投资较省、运行管理简单，容积负荷率较高，耐冲击负荷能力较强
停留时间相对较长，出水水质相对较差
适用于高浓度、高悬浮物的有机废水
上流式厌氧污泥床反应器（UASB）
处理效率高，负荷能力强，在常温情况下，COD处理效率高，出水水质相对较好
投资相对较大，对废水ss含量要求严格
适用于SS含量低的有机废水
膨胀颗粒污泥床反应器（EGSB）
处理效率高，负荷能力强，出水水质相对较好
投资相对较大，对废水SS含量要求严格
适用于SS含量相对较少和浓度相对较低的有机废水
（1）完全混合式反应器不能在反应期内累计足够多的污泥，因此只适合于城市污水剩余污泥及各类粪便的厌氧消化处理；
（2）渗滤液经预处理系统悬浮物含量较低，适用于酒精废水处理；
（3）UASB上流式厌氧污泥床反应器在常温下处理COD效率高，较为适合高浓度有机废水的处理过程；
（4）对于渗滤液处理则为高浓度有机废水的处理，则不适用于膨化颗粒污泥床反应器；
2.5其他处理渗滤液的处理方法
2.5.1膜法
膜法也称膜分离技术，是利用特殊的薄膜对水中的成分进行选择性分离，包括电渗析、扩散渗析、反渗透、超滤和液体膜渗析等分离技术，其中反渗透和超滤应用最为普遍。
膜分离是利用某些膜的半渗透性进行溶质与水的分离，半透膜只允许水和某些溶质透过，而其它溶质及颗粒物均无法通过，与传统的简单过滤相比，超滤和反渗透有所不同。
砂滤及超微滤可截留分子量10000~100000g/mol以上的分子，反渗透则可截留摩尔质量在10g/mol以上的离子和分子。
膜生化反应器MBR是生化反应器和膜分离相结合的高效废水处理系统，生化反应器内微生物浓度从3~5g/L提高到15~20g/L，生化反应器体积小，生化反应效率提高，出水无菌体和悬浮物，在处理高浓度有机废水方面已得到较多的应用。
膜技术目前在全世界均处于高速成长期，具有广泛的应用前景。
膜生化反应器MBR因其占地少、操作方便、运行管理费用低，而处理效果大大超过常规的水处理方法，也能适应水质的不稳定性，膜处理技术凭借显著的优势在我国渗滤液处理中普遍使用。
2.5.2物化法
物化法包括混凝沉淀、活性炭吸附、膜分离和化学氧化法等，混凝沉淀主要是用Fe3+或A13+作混凝剂；
粉末活性炭的处理效果优于粒状活性炭；
膜分离法通常是运用反渗透技术；
化学氧化法包括用诸如臭氧、高锰酸钾、氯气和过氧化氢等氧化剂与污水反应或在高温高压条件下的湿式氧化或催化氧化（例如臭氧的氧化率在高pH和有紫外线辐射的条件下可以提高）。
与生物法相比，物化法不受水质水量的影响，出水水质比较稳定，对渗滤液中较难生物降解的成分（尤其是对BOD5/COD比值较低0.07~0.20），有较好的处理效果（对COD去除率可达50%~87%），但运行费用昂贵。
2.5.3吸附法
吸附处理中常用的吸附剂是活性炭。
活性炭对水中苯类化学物、酚类化学物等许多有机物有较强吸附作用,对分子直径在10-8~10-5cm或分子量在400以下的低分子溶解性有机物的吸附性好，对极性强的低分子化学物及腐质酸类高分子有机物的吸附能力差。
此外，活性炭对一些重金属氧化物有较强的吸附能力。
活性炭吸附具有装置简单，对水质、水量变化适应性强等特点。
比较三种处理方法，其中物化法运行费用昂贵；
吸附法对高分子有机物的吸附能力较差，而渗滤液高分子有机物含量较高；
而针对于膜法应用广泛且处理效果好，适宜于垃圾填埋场渗滤液的处理。
2.6工艺组合
垃圾渗滤液由于成分极其复杂，如果用一种常规水处理方法很难把它处理达标。
所以，一般需要不同类型工艺方法组合处理，才能做到达标排放的要求。
目前国内外采用的处理技术主要有物理化学法、好氧生物处理法、厌氧生物处理法以及各种处理方法的联用。
则本次处理工艺则为：
格栅——沉淀池——调节池——水解酸化池——UASB反应器——MBA（两级A/O+UF）——NF深度处理
第三章工艺流程
3.1工艺流程说明
1.垃圾渗滤液经过格栅机去除废水中较大的杂物后进入初沉池，在初沉池内进一步对渗滤液杂质进行沉淀，防止杂物进入调节池；
2.在经过初沉池后溢流进入到调节池，停留时间5天，以均衡水质水量，调节池内设潜水搅拌机，以防止池内污泥沉降；
系统还设置事故池，用于系统出现异常停机时存储渗滤液；
3.调节池废水经提升泵送入水解酸化预处理系统。
水解酸化预处理系统有如下作用：
1）使废水中的含硫物质转化为H2S，并将废水中的硬度成分和重金属形成金属硫化物沉淀下来；
2）生物污泥会对废水中的SS或胶体物质进行吸附去除，大幅度去除了渗滤液中的SS和胶体物质；
3）形成酸化体系，与后面的厌氧系统形成两相厌氧的作用；
4.预处理系统出水进入厌氧进水池，废水经水泵提升进入UASB反应池，停留时间8天；
UASB池设置两座，废水在UASB池中去除大部分有机污染物，并对难降解的大分子有机物降解为小分子的有机物，以利于后续好氧生化处理；
5.厌氧池出水溢流进入生化进水池，再经提升泵提升进入两级硝化反硝化系统。
废水先进入一级反硝化池，停留时间2天，在反硝化菌的作用下去除废水中亚硝态氮；
反硝化池中设有搅拌装置，保证池内污泥与渗滤液充分接触混合；
一级反硝化池出水进入一级硝化池，设置两座，停留时间各2.5天；
池中供入一定量的氧，将氨氮转化为亚硝态氮；
一级硝化池设置硝化回流泵，将部分亚硝化液回流至一级反硝化池，利用短程硝化反硝化作用，提高了系统脱氮效果；
6.一级硝化池出水进入二级反硝化池，停留时间1天，可以使硝态氮充分利用水中碳源进行反硝化反应；
二级反硝化池出水进入二级硝化池，停留时间2.5天，将反硝化池出水中的氨氮进一步硝化，提高氨氮的去除率；
7.二级硝化池的泥水混合液通过泵的提升进入外置式超滤膜系统，对混合液进行泥水分离。
超滤系统设置内循环泵，提高泥水混合物在膜管内的膜面流速为3～5m/s，减缓膜的污染，延长清洗周期，超滤系统设置1套，膜通量为56.2L/（m2﹒h），超滤膜系统产生的透过液进入超滤产水箱，浓液回流进入反硝化池，或进入污泥浓缩池；
8.超滤系统出水进入纳滤系统，通过纳滤对有机物及高价态盐分的高选择性截留能力，去除水中绝大部分有机物及高价盐分。
纳滤系统设置一套，纳滤系统采用抗污染纳滤膜元件，按一级两段式设计，系统回收率达到85%，膜通量为12.8L/（m2﹒h），NF系统设计运行压力为6～15bar；
纳滤清液进入纳滤产水箱达标排放，浓缩液进入浓缩液池另行处理。
9.超滤系统和纳滤膜系统各设置清洗系统一套，便于膜系统的恢复清洗。
清洗系统设置PH、流量计等检测仪表，可直观准确地监测膜系统数据及清洗效果；
10.生化系统会产生一定量的剩余污泥，定期排至污泥浓缩池，经污泥处理系统脱水处理后含水率小于80%，泥饼由业主另行处理。
污泥脱水清液进入调节池；
11.厌氧配置加温系统，当厌氧池温度过低时，启动蒸汽加热系统，提高厌氧池内废水温度，提高生化去除效果；
12.生化系统配置冷却系统，当生化池温度超高时，启动冷却系统，保证生化系统处于正常温度范围。
3.2工艺流程图
第四章各个构筑物
4.1主要构筑物参数
项目
参数
单位
格栅
平均设计流量
0.0052
m3/s
污水流量变化系数
1.2000
最大设计流量
0.0063
栅条净间隙
0.01
m
过栅流速
0.6
m/s
格栅安装倾角
60
。
栅前水深
0.4
格栅的间隙数量
2.4234
栅条宽度
格栅槽总宽度
0.0500
阻力系数
1.7900
水头损失
0.0284
过栅水头损失
0.0853
栅后槽的总高度
0.7853
栅前渠道深
0.7000
渐宽部分展开的角度
20
进水渠宽
0.03
渐宽部分长度
0.0275
格栅总长度
3.4643
每日栅渣量
0.0360
沉淀池
中心管面积
0.21
m2
中心管直径
0.52
间隙流速
喇叭口直径
0.695
中心管喇叭口与反射板之间的缝隙高度
0.286
喇叭口高度
反射板直径
0.904
污水在沉淀池中的流速
0.0006
沉淀部分有效面积
11.250
沉淀池池径
3.785
沉淀池有效水深
3.000
截头直径
1.000
污泥斗高度
2.598
缓冲层高
0.300
池子总高度
6.484
调节池
水利停留时间
6
h
有效容积
135
m3
有效水深
4.5
池面积
30
池长
5.5
池宽
实际有效水深
4.463
水解酸化池
水力停留时间
6
水解池的容积
单个水解酸化池体积
67.5
5.0
3.4
池高
4.03
反应器流速
0.67
m/h
UASB反应池
温度
10
kgCOD/（m3.d）
进水容积负荷率
30
g/l
进水有机物浓度
1620
反应器的有效容积
810
单座反应器的容积
10
81
单个反应器的面积
9
反应器长度
反应器宽度
0.28
m3/（m.h）
沉淀区的表面负荷
斜面水平夹角a
55.00
°
保护高度
0.5
上三角顶水深
0.50
下三角形高
1.20
回流缝宽度一
0.84
三相分离器宽度
2.3
集气罩之间的宽度
0.62
上三角形的下端到三角形斜面上的垂直距离
0.25
垂直高度
0.43
上三角集气罩高度
0.81
一级反硝化
设计进水TN
2500
mg/L
设计TN去除率
78%
设计出水TN
550
设计反硝化速率qNi
0.065
kgNO3-N/kgMLSS/d
进水NH4-N负荷总量
900
kg
反硝化率
95%
比率
0.7
挥发性污泥浓度
10.5
kgMLVSS/L
30。
的反硝化速率常数
0.26
kgNO3-N/kgMLVSS
反硝化容积
314.3098669
设计停留时间
2
d
8
一级反硝化池数量
1
座
一级反硝化池面积
43.75
一级反硝化池高度
9.5
一级硝化池
设计进水COD
12000
进水BOD
5500
进水NH4-N
2000
BOD负荷qBOD
0.066
kgBOD/kgMLSS/d
生化BOD去除率
0.9
出水BOD
硝化细菌比生长速率
0.47
d-1
污泥硝化所需泥龄
6.38
1096.66
停留时间
5
设计硝化池数量
设计单座硝化池面积
68.54
设计硝化池高度
硝化池的直径
9.34
二级反硝化
0.82
99
硝态氮去除总量
99.2
kgNO3-N/d
kgNO3-N/kgMLSS/d
计算有效容积
220.44
设计有效水深
设计二级反硝化池数量
设计二级反硝化池面积
27.56
m
设计二级反硝化池高度
二级硝化池
设计进水BOD
设计进水NH4-N
设计BOD负荷qBOD
0.013
设计生化BOD去除率
设计出水BOD
27.5
BOD日处理量
114.95
kgBOD/d
1.5
675
84.375
超滤系统
运行时间
24
处理能力
450
m3/d
污泥浓度
8--15
kg/m3
MBR膜通量
68
L/h.m2
MBR膜面积
275.74
单只MBR膜面积
27.2
膜柱数量
10.14
根
组件套数
套
复核膜元件数量
复核设计通量
LMH
回流比
10:
01
进水流量
187.5
m3/h
膜表面流速
4
循环流量
270
循环泵进口压力
1.2
bar
循环泵压力
4.2
循环泵数量
台
清洗泵流量
90
清洗罐容积
3000
L
纳滤
22
设计回收率
85%
设计清液产量
17.39
膜元件长度
1.016
单支膜元件有效面积
38
参考膜设计通量
18
需要膜面积
965.91
需要膜元件数量
25.42
个
所需膜壳数量
4.24
26
复核设计膜面积
988
复核膜设计通量
17.60
设计纳滤系统台数
清洗泵数量
进水泵数量
4.2主要构筑物一览表
序号
构筑物
建筑面积
结构尺寸
数量
竖流式沉淀池
11.22m2
D3.785m6.484m
30m2（135）
5.5m×
4.463m
3
16.8m2（135）
5m×
3.4m×
4m
预处理沉淀池
20.5m2（121）
4.5m×
6m
厌氧进水池
9m2（54）
2m×
81m2（810）
9m×
10m
7
生化进水池
11m2（102）
2.4m×
9.5m
一级反硝化池
43.75m2（314）
7m×
6.25m×
9m
9
68.4m2（1096）
9.3m×
7.4m×
二级反硝化池
27.56m2（220.44）
2.9m×
11
83.375m2（675）
9.4m×
12
消泡池
15.5m2
13
污泥浓缩池
25m2（235）
14
浓液池
11m2（65）
15
综合设备间
432m2
34m×
12.7m×
16
超滤间
54.6m2
9.1m×
6m×
17
纳滤间
45.6m2
7.6m×
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