贵阳某高层住宅楼转换层结构施工方案附模板计算书Word文档下载推荐.docx

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①、梁模板自重：

0.5KN/m2×

（0.8m+1.55m×

2）=1.95KN/m

②、新浇砼自重：

24KN/m3×

0.8m×

1.8m=34.56KN/m

③、钢筋自重：

30×

3.85KG/m+11×

（5.24+4.04×

3）×

0.888KG/m+16×

1.58KG/m+4×

2.5×

0.91×

0.395KG/m+16×

1.58KG/m=377.15KG=3.772KN/m

设计为30￠25纵筋，￠12＠100箍筋八肢箍，2￠16腰筋沿梁高间距200，共16根，拉筋￠8＠400，上部短肢剪力墙插筋共16￠16，平均长度按2500mm。

④、施工人员及设备荷载：

2.5KN/m2×

0.8m=2.00KN/m

⑤、振动砼时产生的荷载：

2KN/m2×

0.8M=1.6KN/m

⑥、倾倒砼产生的荷载：

0.8m=1.6KN/m

恒载、活载分项系数分别为1.2、1.4，则沿梁长方向荷载组合为

q=（1.95+34.56+3.772）×

1.2+（2.0+1.6+1.6）×

1.4=55.62KN/m

2、梁底组合钢模板计算：

横向采用2块300mm和1块200mm宽钢模（厚2.5mm）组装成800mm宽，纵向（梁长）采用1200mm至1500mm接长，端接头相互错开，钢模板纵横向连接处应上满U型卡。

①、计算简图：

梁底组合钢模板为受弯构件，需要验算强度和刚度，梁底钢模受力按沿梁长方向受均布荷载作用的三跨连续梁计算，以梁底钢管横杆作支承，间距400mm，计算简图如图

（二）

②、内力计算：

（弯矩、剪力、挠度系数查表得知）

A）、弯矩计算：

弯矩如图（三）

M1=M3=0.08×

55.62×

0.42=0.712KN.M

M2=0.025×

0.42=0.222KN.M

MB=MC=-0.10×

0.42=-0.890KN.M

B）、剪力及支座反力计算：

剪力如图（四）

QA=QD=NA=ND=0.4×

0.4=8.899KN

QB左=QC右=-0.6×

0.4=-13.349KN

QB右=QC左=0.5×

0.4=11.124KN

NB=NC=（0.6+0.5）×

0.4=24.473KN

C）、挠度计算：

查表得E=2.06×

105N/mm2，I（按200mm取用）=17.98×

104mm4/块，如图（五）

ω1=ω3=0.677×

4004/100×

2.06×

105×

17.98×

104=0.261mm

ω2=0.052×

104=0.020mm

③、强度验算：

查表（按200mm宽钢模）得W=3.96×

103mm3/块

σ=Mmax/W=0.890×

106/3×

3.96×

103=74.92N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故抗弯强度满足要求。

④、抗剪验算：

查表得（按200mm宽钢模）得A=6.91×

102mm2/块

τ=3Qmax/2A总=3×

13.349×

103/2×

3×

6.91×

102=9.66N/mm2＜[τ]=98.1N/mm2,故抗剪强度满足要求。

⑤、挠度验算：

查表得[ω]=1.5mm

ωmax=0.261mm＜[ω]=1.5mm，故挠度满足要求。

3、梁底支撑钢管横杆计算：

￠48×

3.0mm

梁底支撑钢管横杆按梁底钢模板传来的最大支座反力Nmax=24.473KN折算成均布荷载q=24.473/1.4=17.481KN/m，以梁截面两侧立杆的间距作为钢管横杆的计算长度（L=0.8+0.3×

2=1.4米），中间设两根立杆，以每根钢管立杆扣件连接点作为支座近似按三跨连续梁计算，计算简图如图（六）

（弯矩、剪力、挠度系数查表得知，L取最大跨度500mm）

弯矩如图（七）

17.481×

0.52=0.350KN.M

0.52=0.109KN.M

0.52=-0.437KN.M

剪力如图（八）

0.5=3.496KN

0.5=-5.244KN

0.5=4.370KN

0.5=9.615KN

105N/mm2，I（按￠48×

3.0mm）=10.78×

104mm4，如图（九）

5004/100×

10.78×

104=0.333mm

104=0.026mm

查表（按￠48×

3.0mm）得W=4.49×

103mm3

σ=Mmax/W=0.437×

106/4.49×

103=97.33N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故抗弯强度满足要求。

查表得（按￠48×

3.0mm）得A=4.24×

102mm2

τ=3Qmax/2A=3×

5.244×

4.24×

102=18.55N/mm2＜[τ]=98.1N/mm2,故抗剪强度满足要求。

查表得[ω]=L/250mm，L取最小跨度400mm

ωmax=0.333mm＜[ω]=L/250=400/250=1.6mm，故挠度满足要求。

4、扣件抗滑移计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑移承载力应满足：

R≤[Rc]，式中[Rc]为扣件抗滑移承载力设计值，取[Rc]=5KN，R为纵向或横向水平杆件传给立杆的竖向作用力计算值。

根据图

（1）方案，梁侧两立杆与横杆连接采用单扣件连接，梁中两立杆与横杆连接采用双扣件连接，则：

梁侧两立杆扣件：

R=3.496KN＜[Rc]=5.0KN,抗滑满足要求

梁中两立杆扣件：

Rmax=1/2×

9.615=4.808KN＜[Rc]=5.0KN,抗滑满足要求

5、立杆强度及稳定性计算：

①、内力计算：

A）、横杆传来最大压力Rmax=9.615KN

B）、立杆及扣件自重G=G立杆+G横杆+G扣件=4.05×

3.85+4×

（0.4+0.5）×

3.85+1.25×

5=35.70KG≈0.357KN

C）、立杆所受最大压力R=9.615+0.357=9.972KN

②、立杆抗压强度验算：

σ=R/A=9.972×

103/4.24×

102=23.52N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故立杆强度满足施工规范要求。

③、立杆稳定性验算：

查表得i=15.945mm

考虑不利因素，立杆的长度系数取µ

=1.5（根据«

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程»

JGJ130-2001），立杆步距L=1250mm，则立杆长细比

λ=L0/i=kµ

L/i

当k=1时,λ=1.5×

1250/15.945=117.60＜210，满足要求。

当k=1.155时,λ=1.155×

1.5×

1250/15.945=135.82。

由λ=135.82查表得稳定性系数Ψ=0.382，因此立杆稳定性强度

σ=N/ΨA=9.972×

103/0.382×

102=61.57N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故立杆稳定性满足要求。

6、支撑架对底板的冲切验算：

对底板进行抗冲切验算，验算公式为FL≤0.6ftUmh0,因立杆传来轴力R=9.972KN,故FL=R=9.972KN。

设计底板厚200mm，则h0=200-15=185mm，Um=лd0=л（48+185）=731.99mm，设计底板砼强度等级为C40，故ft=1.8N/mm2，则

0.6ftUmh0=0.6×

1.8×

731.99×

185=146251.6N

故FL=R=9.972KN=9972N＜0.6ftUmh0=146251.6N，因此底板能满足支撑架的抗冲切要求。

7、梁侧模对拉钢片强度的验算：

①、模板侧压力计算：

按出料口高于梁顶面200mm计算，则

F=rcH=24×

（1.8+0.2）=48.00KN/m2

②、强度验算：

采用30mm宽2mm厚对拉钢片，沿梁长方向间距450mm，沿梁高方向间距300mm，则每片对拉钢片的拉力N=0.3×

0.45×

48.00=6.48KN，拉片开孔处净截面积An=2×

（30-14）=32mm2

σ=F/An=6.48×

103/32=202.5N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故拉片设置满足要求。

六、板模板及支撑设计：

2000mm方木内楞，间距300mm，￠48×

3.0mm钢管外楞和钢管满堂架支承，楼板底水平钢管横杆及钢管立杆纵、横向间距均为600mm，步距1250mm。

①、竹胶板自重：

与楼板相比甚小，可忽略不计，为0KN/m2

②、楼板新浇砼自重：

0.25m=6.0KN/m2

③、楼板钢筋自重（￠12＠100双层双向）：

1.0m×

11根×

4层×

0.888KG/m=39.07KG=0.391KN/m2

2.5KN/m2

2KN/m2

恒载、活载分项系数分别为1.2、1.4，则1米板宽荷载组合为

q=（0.0+6.0+0.391）×

1.2+（2.5+2.0）×

1.4=13.97KN/m

2、竹胶板计算：

①、抗弯强度计算：

竹胶板模板按五跨连续梁计算，弹性模量E=0.9×

4500=4050N/mm2，抗弯强度设计值fm=16/1.55=10.32N/mm2，抗剪强度fv=1.2N/mm2,则

Mmax=0.105ql2=0.105×

13.97×

0.32=0.132KN.M

W=bh2/6=1000×

122/6=24000mm3

σ=Mmax/W=0.132×

106/24000=5.50N/mm2＜[fm]=10.32N/mm2,故抗弯强度满足要求。

②、抗剪强度计算：

F=1.132ql=1.132×

0.3=4.75KN

τ=F/A=4.75×

103/1000×

12=0.40N/mm2＜[fv]=1.2N/mm2,故抗剪强度满足要求。

③、挠度计算:

q=0+6.0+0.391=6.391KN/m

I=bh3/12=1000×

123/12=144000mm4

ω=0.644×

6.391×

3004/100×

4050×

144000=0.57mm＜[ω]=l/250=300/250=1.20mm,故挠度满足要求。

3、方木内楞计算:

方木按简支梁计算，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度设计值fm=11N/mm2，抗剪强度fv=1.3N/mm2。

方木50×

2000mm及竹胶板自重荷载：

0.3KN/m2，则

q=（0.3+6.0+0.391）×

0.3×

1.4=4.30KN/m

Mmax=ql2/8=0.125×

4.30×

0.62=0.194KN.M

W=bh2/6=100×

502/6=41600mm3

σ=Mmax/W=0.194×

106/41600=4.65N/mm2＜[fm]=11N/mm2,故抗弯强度满足要求。

F=ql/2=0.5×

0.6=1.29KN

τ=F/A=1.29×

103/100×

50=0.258N/mm2＜[fv]=1.3N/mm2,故抗剪强度满足要求。

0.3=2.01KN/m

I=bh3/12=100×

503/12=1041666.6mm4

ω=5ql4/384EI=5×

2.01×

6004/384×

9000×

1041666.6=0.362mm＜[ω]=l/250=600/250=2.40mm,故挠度满足要求。

4、48×

3.0mm钢管外楞水平杆计算：

水平杆按三跨连续梁计算，为简化计算，将方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载，

不计水平杆自重，施工人员及设备自重取1.5KN/m2，则

0.6×

1.2+1.5×

1.4=6.08KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×

6.08×

0.62=0.219KN.M

σ=Mmax/W=0.219×

103=48.78N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故抗弯强度满足要求。

F=0.6ql=0.6×

0.6=2.189KN

τ=F/A=2.189×

102=5.16N/mm2＜[τ]=98.1N/mm2,故抗剪强度满足要求。

0.6=4.02KN/m

ω=0.677×

4.02×

6004/100×

104=0.159mm＜[ω]=l/250=600/250=2.40mm,故挠度满足要求。

④、支座扣件抗滑计算：

R=1.1×

0.6=4.02KN＜[Rc]=5KN，故单扣件支承能满足要求。

⑤、立杆稳定性计算：

模板及支架自重荷载为：

0.75KN/m2

施工人员及设备荷载为：

1.0KN/m2

对立杆仅作稳定性验算，由于模板支架为敞开架，挡风系数小，可忽略风荷载影响，则单根立杆所受轴力N=[（0.75+6.0+0.391）×

1.2+1.0×

1.4]×

0.6=3.59KN，立杆步距L=1250mm，取长度系数µ

σ=N/ΨA=3.59×

102=22.16N/mm2＜[σ]=205N/mm2,故立杆稳定性满足要求。

七、支承层数的确定：

力的传递途径为，转换层某梁在施工中的荷载由支撑架传递到下层的相应梁或板支承，相应梁或板产生的内力抵抗弯矩来克服上部荷载所造成的外力弯矩，当抵抗弯矩不足以克服外力弯矩而产生剩余弯矩时，此剩余弯矩又通过支撑架传递到更下一层的相应梁或板上，若此梁或板的抵抗弯矩仍不能克服上层传来的剩余弯矩，则又向下传递，直至剩余弯矩为零。

因此，所有不能完全抵抗剩余弯矩的楼层，都必须作支撑层。

因该转换层位于地下负一层，下为地下室底板及地基，其转换层支撑荷载可直接通过支撑架传至底板砼再传至地基，因此该转换层不存在支撑层，只须保证作业层的模板及支撑架的强度、刚度和稳定性即可。

八、各梁及板支撑作法：

经计算得知，对转换梁支撑作如下设置：

1、梁截面为600×

1500，600×

1800，700×

1800，800×

1800mm的梁模板支撑每排四根立杆，立杆横向间距，中间跨400mm，两端跨500mm，梁底支撑横杆及立杆纵向间距（沿梁长方向）400mm，且中间两立杆采用双扣件，两边立杆采用单扣件，钢管立杆步距1250mm。

2、梁截面为500×

900，500×

1200，500×

1200mm的梁模板支撑每排三根立杆，立杆横向间距600mm，梁底支撑横杆及立杆纵向间距（沿梁长方向）400mm，且中间立杆采用双扣件，两边立杆采用单扣件，钢管立杆步距1250mm。

3、其余梁因梁截面较小，故按常规支撑进行施工即可。

4、板模板及支撑设置，板模板采用12mm厚竹胶板，50×

九、主要施工方法：

（一）、模板工程：

1、模板施工准备：

①、施工技术人员在施工前必须认真熟悉图纸及相关的规范规程，熟悉

各构件轴线位置及标高，给出构件的配模图，根据配模图提出详细的配模计划。

②、模板入场后，必须分规格堆码，进行质量检查，若发现误差过大，则必须退换和组织维修。

③、施工前，工长要向工人班组作技术交底。

内容包括：

工程结构概况介绍，模板选用情况，组拼校正方法，检查标准，楼层施工流程及时间要求，模板拆除条件等。

2、模板安装：

（1）、柱模施工：

①、柱模组合：

本工程柱模采用2.5mm厚钢模板，48×

3.0mm钢管柱箍,采用现场组合拼装。

组合时，必须在钢模的接缝处上满U型卡；

事先必须刷脱模剂（脱模剂采用皂化脱模剂）；

柱模脚必须找平或柱模板校好后，于浇筑前一天用砂浆补填柱模外与其地面的缝隙。

②、柱模夹具：

方柱模夹具采用钢管夹具，钢管夹具和满堂架连接成整体，钢管夹具沿

柱竖向布置：

钢管夹具最下一道距地200mm。

钢管夹具为双背杆，钢管夹具竖

向间距600mm，柱四面模板应与钢管夹具双背杠连接。

③、柱模校正：

柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱中线墨线，柱模边线应宽出柱边200mm以上，以便于校正和检查，柱模采用现场实际拼装就位，用U型卡上满接缝处，上、下用钢管夹具定位，下部定位以柱外边线为准，上部采用双面吊线的办法，即对准宽出的柱边墨线用尺量或线锤锤吊准确后将夹具定位，确保柱不产生搓角和确保上下垂直；

上下定位准确后，先夹柱中部，用线锤吊四角和中线，校正垂直度，最后按竖向间距夹紧柱模，检查校正。

柱模下部浇筑砼前用草纸或水泥砂浆将其与地面间隙封闭，以免砼浇筑时漏浆，柱底模部位产生麻面及烂根现象。

（2）、梁模板施工：

梁模板采用2.5mm厚钢模板，采用现场组合拼装，根据搭设好的满堂脚手架上1.0m线，拉通线调平梁底横杆后（梁长L≥4m时起拱按1-3‰），铺设梁底模，根据梁高及梁模板及支撑搭设方案确定出梁底板横杆及立杆间距，底板拼装好后，先固定底板两端，然后固定中部，最后校核（固定底摸用十字扣件解决），同时校核梁底板标高，待梁的钢筋扎完后即可拼装侧模并加固、校正。

次梁底模必须与已支主梁部份的次梁体系拉通线进行校核，保证整个楼盖次梁顺直。

梁侧模横向钢管背杠的竖向间距300－450mm，竖向背杆的横向间距取600mm－800mm。

梁按方案设置对拉钢片，梁侧模校正时，首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线锤吊正后，用短钢管将其与背杆连接支撑，最后拉通线校核梁侧模，并用短钢管固定。

梁模板分两次拆除，砼浇灌24小时后方可拆除梁侧模，待砼强度发展到标准强度的75%即可拆除底模。

（3）、板的模板安装：

本工程现浇板均采用覆膜竹胶板作为现浇板底模板。

①、现浇板底模必须达到铺设条件方能施工，首先在搭设好的整体支架上搭设纵横梁底模支架，并铺设梁底模，然后将其纵横梁钢筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱节点模板，确保梁标高、轴线、模板垂直度无误后方能搭设竹胶板下支承钢管及木枋。

②、找平钢管标高以梁侧模顶面为准，施工时，先在支撑架顶部上好板模支承横杆，向下量取尺寸确定找平钢管标高，其标高比设计标高低5cm，并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上，无误后，然后在与横杆垂直方向铺设5×

10cm木枋，木枋间距300mm。

③、竹胶板铺设：

木枋铺好后，根据每块尺寸大小铺设竹胶板，要求竹胶板铺至梁边1cm处，以便于拆除梁侧模。

铺设竹胶板时板与板交接处留1mm

缝隙，两块板交接