新模板计算书的编制依据Word下载.docx
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砼与钢筋自重+模板自重：
q1=25×
0.12×
1+0.35×
1=3.35kN/m；
2、活荷载标准值：
施工人员及设备荷载+振捣砼荷载与倾倒砼荷载较大值：
q2=（1+2）×
1=3.00kN/m；
抗弯强度计算
强度计算时，荷载取恒荷载与活荷载设计值。
q=1.2×
3.35+1.4×
3.00=8.22kN/m；
计算简图
Mmax=0.1ql2=0.1×
8.22×
0.332=0.09kN·
m
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=50N/mm2；
面板弯曲应力按下式计算：
σ=
Mmax
=
0.09×
106
3.75N/mm2<
50N/mm2
W
24.000×
103
满足要求!
刚度计算
刚度计算时，荷载取恒荷载标准值。
q=3.35kN/m；
面板最大容许挠度值:
[ω]=L/250=330.00/250=1.3mm；
面板弹性模量:
E=6500N/mm2；
ω=
0.677ql4
0.677×
3.35×
330.004
=0.287mm<
1.3mm
100EI
100×
6500×
14.400×
104
模板支撑圆木的计算
支撑圆木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=3.142×
20.03/32=785.50cm3；
截面惯性矩I=3.142×
20.04/64=7855.00cm4；
qk=25×
0.34+0.35×
0.34=1.14kN/m；
pk=（1+2）×
0.34×
1=1.02kN；
恒荷载设计值：
q=1.2×
1.14=1.37kN/m；
活荷载设计值：
p=1.4×
1.02=1.43kN；
Mmax=
Pl
+
ql2
4
8
1.43×
1.37×
12
=0.53kN.m
最大支座力计算公式如下:
N=
P
ql
2
1.43
=1.40kN
最大应力：
σ=
＝
0.53×
0.67N/mm2<
[f]=17N/mm2
785.50
结论:
抗剪强度计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=
=1400.00kN
截面抗剪强度必须满足:
T=
4Q
4×
1.40
=0.059N/mm2<
[T]=3.5N/mm2
3A
3×
31420.000
结论：
计算公式如下:
Vmax=
5qkl4
5×
1.14×
10004
=0.02mm
384EI
384×
10000×
7855.00×
圆木支撑的最大容许挠度L/150=1000/150=6.67mm,并不得大于10mm。
0.02mm<
6.67mm
木支撑帽木计算
帽木按照集中荷载作用下的二跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=6.0×
8.0×
8.0/6=64.00cm3；
截面惯性矩I=6.0×
8.0/12=256.00cm4；
集中荷载P取板底纵向支撑传递力1.40×
2=2.800kN；
计算简图（kN）
弯矩图（kN.m）
剪力图
经过连续梁的计算得到：
支座反力从左到右各支座力分别为：
N1=1.427kN
N2=5.504kN
N3=1.427kN
最大弯矩Mmax=0.243kN.m；
最大变形Vmax=0.120mm,在第1跨中.
帽木的抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=17N/mm2；
；
帽木的弯曲应力按下式计算：
0.243×
3.797N/mm2<
17N/mm2
64.00×
3Q
1.427×
=0.45N/mm2<
2bh
2×
60×
帽木最大容许挠度值:
[ω]=l/150=500.000/150=3.3mm或10mm；
最大变形Vmax=0.120mm<
3.3mm
木立杆荷载计算
作用于木立杆的荷载包括恒荷载、活荷载和风荷载。
1.恒荷载：
（1）木支撑自重（kN），包括立杆、帽木、斜木，木材密度取5KN/m3：
NG1=（3×
0.00503+1×
0.00480+1.41×
0.00480）×
5=0.133kN；
（2）模板自重（kN）：
NG2=0.35×
1×
1=0.350kN；
（3）钢筋砼楼板自重（kN）：
NG3=25×
0.12=3.000kN；
恒荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.483kN；
2.活荷载：
活荷载标准值NQ=（1+2）×
1=3.00kN；
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
3.483+1.4×
3.00=8.380kN；
立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σg=
N
≤[f]
φA
其中
σ------立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----立杆抗压强度设计值：
[f]=10N/mm2；
N-------立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=8.380kN；
A-------立杆净截面面积（cm2）：
A=50.3cm2；
φ------轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=Lo/i确定；
L0----计算长度：
L0=3（m）；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=2.00cm；
λ=L0/i=300/2.00=150.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ=0.221；
立杆受压应力计算值；
8.380×
=7.538N/mm2<
[f]=10N/mm2
0.221×
50.3×
102
立杆地基承载力计算
1、立杆段轴力设计值N：
N=8.380kN
2、计算基础底面积A：
取垫板作用长度1m
A=0.3×
1=0.30m2
3、确定地基承载力设计值fg：
砂土承载力标准值：
fgk=140kPa=140kN/m2
由规范公式5.5.2，并取Kc=0.4
得fg=kcfgk=0.4×
140=56kN/m2
4、验算地基承载力：
由5.5.1式得
立杆基础底面的平均压力
P=
8.380
=27.93kN/m2<
fg=56kN/m2
A
0.30
。
梁模板计算书的编制依据
1、依据规范：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。
3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
4、《木结构设计规范》（GB50005-2003）
5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
6、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）
2、主要参考文献：
《施工技术》：
模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.8；
梁截面高度D（m）:
0.4；
混凝土板厚度（mm）:
立杆梁跨度方向间距（m）:
0.5；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.1；
脚手架步距（m）:
1.2；
梁支撑架搭设高度H（m）：
；
梁两侧立柱间距（m）:
1.5；
承重架支设:
梁底设4根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；
梁底支撑小横杆间距（m）:
0.167；
采用的钢管类型为φ48×
3.5；
新浇筑砼自重（kN/m3）:
24钢筋自重（kN/m3）:
1.5
模板及支架自重（kN/m2）:
0.75；
施工人员及设备荷载（kN/m2）:
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
18；
倾倒混凝土产生水平动力荷载（kN/m2）:
2；
振捣混凝土荷载（kN/m2）:
2
材料参数
木材品种：
柏木；
木材弹性模量E（N/mm2）：
10000；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
面板类型：
竹胶板；
钢材弹性模量E（N/mm2）：
206000；
钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
200；
面板弹性模量E（N/mm2）：
6500；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
50；
梁底模板参数
梁底模板支撑的间距（mm）：
200.00；
面板厚度（mm）：
12；
梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
500；
次楞间距（mm）：
250；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
穿梁螺栓竖向间距（mm）：
穿梁螺栓直径（mm）：
主楞龙骨材料：
木楞，宽度（mm）:
60高度（mm）:
次楞龙骨材料：
40高度（mm）:
60
侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γctβ1β2
V
=0.22×
24×
6×
1.15×
1.225=53.555kN/m2
F=γH
=24×
1=24.000kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取.此值若输入0,系统按200/（T+15）=5.714计算；
T--混凝土的入模温度，取20℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.2；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。
梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图l=250mm
1、计算作用在模板上的侧压力
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×
0.500×
0.9=12.960kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:
q2=1.4×
0.9=1.260kN/m；
q=q1+q2=12.960+1.260=14.220kN/m；
计算跨度（内楞间距）:
l=250mm；
2、计算面板跨中最大弯矩
0.1ql2
0.1×
14.220×
0.2502
0.089kN·
3、计算面板的弯曲应力
面板的净截面抵抗矩W=50.0×
1.2/6=12.000cm3；
面板的抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=50N/mm2；
面板的弯曲应力按下式计算：
0.089×
7.417N/mm2
<
50N/mm2
12.000×
面板的最大容许挠度值:
[ω]=l/250=250/250=1.0mm；
作用在模板上的侧压力线荷载标准值:
q=24.000×
0.500=12.000N/mm；
面板材质的弹性模量:
面板的截面惯性矩:
I=50.0×
1.2/12=7.200cm4；
2504
0.678mm
1.0mm
7.200×
梁侧模板内楞计算
内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
内楞计算简图内楞计算跨度（外楞间距）l=500mm
本工程中，内楞采用木楞，宽度（mm）:
60
截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×
60/6=24.000cm3；
I=40×
60/12=72.000cm4；
1、作用在内楞的荷载
q=（1.2×
0.9+1.4×
0.9）×
0.250/1=7.110kN/m；
2、计算内楞最大弯矩
7.110×
0.5002
0.178kN·
3、计算内楞的弯曲应力
内楞的抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
0.178×
17N/mm2
内楞的最大容许挠度值：
l/250=500/250=2.0mm；
0.250/1=6.000N/mm；
内楞材质的弹性模量:
E=10000N/mm2；
ν=
6.000×
5004
0.353mm
2.0mm
72.000×
梁侧模板外楞的计算
外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
外楞计算简图外楞计算跨度（穿梁螺栓竖向间距）l=250mm
本工程中，外楞采用木楞，宽度（mm）:
W=60×
80×
80/6=64.000cm3；
I=60×
80/12=256.000cm4；
1、作用在外楞的荷载
P=（1.2×
0.250/1=3.555kN/m；
2、计算外楞最大弯矩
0.175Pl
0.175×
3.555×
0.250
0.156kN·
3、计算外楞的弯曲应力
外楞的强度设计值[f]＝17N/mm2。
0.156×
2.438N/mm2
64.000×
外楞的最大容许挠度值：
l/250=250/250=1.0mm；
P=24.000×
0.250/1=3.000KN；
外楞材质的弹性模量:
1.146Pl3
1.146×
3.000×
2503
0.021mm
256.000×
穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<
[N]=f×
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径:
12mm；
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=76.0mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=24.000×
0.250×
2=6.000kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170.000×
76.0/1000=12.920kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.000kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN。
梁底模板的计算
本工程中，梁底模板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
W=16.700×
1.2/6=4.008cm3；
I=16.700×
1.2/12=2.405cm4；
梁底模板材质的弹性模量:
E=6500N/mm2；
梁底支撑为5根。
恒荷载标准值：
（1）、新浇混凝土自重与钢筋自重：
q1:
（24+1.5）×
0.167=4.259kN/m；
（2）、模板及支架自重：
q2:
0.75×
（（1-0.12）×
2+0.8）/0.8×
0.167=0.401kN/m；
恒荷载标准值=（4.259+0.401）=4.660kN/m；
活荷载标准值：
施工人员及设备荷载+振捣砼产生荷载:
（1+2）×
0.167=0.501kN/m
强度计算
荷载设计值q=1.2×
4.660+1.4×
0.501=6.293kN/m；
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
N1=0.494kN
N2=1.438kN
N3=1.169kN
N4=1.438kN
N5=0.494kN
最大弯矩Mmax=0.027kN.m
梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=50N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
0.027×
6.737N/mm2<
4.008×
梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木,按照三跨连续梁计算。
本算例中，梁底支撑的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.0×
8.0/6=64.000cm3；
I=6.0×
8.0/12=256.000cm4；
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
荷载设计值q=1.438/0.167=8.611kN/m；
最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×
8.611×
0.1672=0.024kN.m；
抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；
0.024×
0.375N/mm2
V=0.6ql=0.6×
0.167=0.863kN；
木方抗剪强度设计值[T]=3.5N/mm2；
τ=
3V
0.863×
0.270N/mm2
3.5N/mm2
2A
4800
一、计算立杆的轴心压力设计值N：
横杆的最大支座反力：
N1=5.419kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×
10×
0.1489=1.787kN；
楼板混凝土模板的自重：
N3=1.2×
（0.167/2+（1.5-0.8）/2）×
0.5×
0.75=0.195kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×
（0.167/2+（1.5-0.8）/2）×
（24＋1.5）=0.796kN；
N=5.419+1.787+0.195+0.796=8.197kN；
二、立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=8.197kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（
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