地库400厚顶板支撑排架示意图及计算书Word下载.docx
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2.1、400厚板计算书
模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建
筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.80；
纵距（m）:
步距（m）:
1.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
3.32；
采用的钢管（mm）:
①48×
3.0,计算壁厚取2.8;
板底支撑连接方式：
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.75；
2.荷载参数
23
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
2
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为16mm板底支撑采用方木；
22
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
90.00；
僕板支架立面图
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=80×
1.6/6=34.133Cm；
34
I=80×
1.6/12=21.307Cm；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN∕m）：
qι=25×
0.4×
0.8+0.35×
0.8=2.28kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:
q2=2×
0.8=1.6kN/m；
2、强度计算
计算公式如下：
M=0.1ql
其中：
q=1.2×
2.28+1.4×
1.6=12.176kN∕m
最大弯矩M=0.1×
12.176×
300=109584N∙mm
面板最大应力计算值σ=M∕W=109584/34133.333=3.21N/mm
13N/mm,满足要
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为3.21N/mm2小于面板的抗弯强度设计值3、挠度计算
挠度计算公式为：
4
V=0.677ql/（100EI）≤[V]=l∕250
其中q=q1=2.28kN/m
面板最大挠度计算值V=0.677×
2.28×
3004∕（100×
9500×
21.307×
104）=0.175mm
面板最大允许挠度[V]=300∕250=1.2mm;
面板的最大挠度计算值0.175mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求！
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=×
h∕6=5×
9×
9/6=61.5Cm;
I=b×
h/12=5×
9/12=303.75Cm:
L9Ot）
I-800L
Γ<
要求!
4.挠度验算
V=0.677ql4/（100EI）≤[V]=l∕250
均布荷载q=q1=3.105kN/m；
最大挠度计算值V=0.677×
3.105×
800/（100×
9000×
3037500）=0.315mm；
最大允许挠度[V]=800/250=3.2mm；
方木的最大挠度计算值0.315mm小于方木的最大允许挠度3.2mm,满足要求!
四、板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.653kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN∙m）
支撑钢管计算变形图（mm）
最大弯矩MmaX=0∙791kN
最大变形Vmax=1.409mm
最大支座力QmaX=10.578kN；
最大应力σ=791156.908/4490=176.204N/mm
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值205
支撑钢管的最大应力计算值176.204N/mm小于
N/mm,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为1.409mm小于800/150与10mm,满足要求！
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣
件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载
（规范525）:
力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算
R≤RC
其中RG--扣件抗滑承载力设计值，取12.00kN；
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值
计算中R取最大支座反力,R=10.578kN;
R<
12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.125×
3.32=0.414kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×
0.8×
0.8=0.224kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×
0.4×
0.8=6.4kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=1.038kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=（2+2）×
0.8=2.56kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2N
G+1.4NQ=12.03kN；
七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f]
其中N
φ
立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.03kN；
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A
W
立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ
[f]
-钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度Lo有两个计算公式Lo=kuh和Lo=h+2a,为安全计,
取二者间的大值，即Lo=max[1.155×
1.7×
1.6，1.6+2×
0.1]=3.142；
k
计算长度附加系数，取1.155；
μ
a
考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m；
得到计算结果：
立杆计算长度Lo=3.142；
Lo/i=3141.6/15.9=198
由长细比lo/i
的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=12030.003/（0.184×
424）=154.199N/mm2；
立杆稳定性计算σ=154.199N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=2o5N/mm2，
满足要求！
2.2、500厚板计算书
JGJ130-2001）、
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：
《扣件式钢管模板
高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
0.70；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10;
模板支架搭设高度（m）:
5.05；
采用的钢管（mm）:
3.0,计算壁厚取2.8;
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.75;
模板与木板自重（kN∕m2）：
0.350;
混凝土与钢筋自重（kN∕m3）:
25.000;
2.500;
面板采用胶合面板，厚度为16mm;
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N∕mm2）:
9500；
面板抗弯强度设计值（N∕mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N∕mm2）d.400;
木方的间隔距离（mm）:
300.000;
木方弹性模量E（N∕mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N∕mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
500.00；
⅛jΓ5t（Mm]
a
模板支架立面图
⅛<
√j（Inm）
O
700>
W=70×
.62∕6=29.867cm3；
I=701×
3∕12=23.893cm4；
5×
7+0∙3507=2.995kN/m；
q2=2.50×
=1.75kN/m；
2、强度计算
M=0.1ql2
.995+1.4×
.75=13.244kN∕m
13.244×
3002=119196Nm；
面板最大应力计算值σ=M∕W=119196/29866.667=3.991N/mm2;
面板的最大应力计算值为3.991N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足
1•荷载的计算
qι=25×
.3×
.5+0∙35×
3=3.855kN/m；
q2=2.5O×
=0.75kN/m；
2.强度验算
均布荷载q=1.2×
ι+1.4q2×
=1.23×
55+1.40>
75=5.676kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.15×
76×
72=0.278kNm；
・
方木最大应力计算值σ=M/W=0.278×
9/67500=4.12N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为4.12N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足
V=0.677d/（100EI）≤[V]=l∕250
均布荷载q=q1=3.855kN/m;
3.855×
700009×
00×
037500）=0.229mm;
最大允许挠度[V]=700/250=2.8mm
方木的最大挠度计算值0.229mm小于方木的最大允许挠度2.8mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.973kN;
PPPPPPPP
-ΔJLj
TOO700700
支撑钢管计算弯矩图（kNm）
e.054G,05+
£
054&
054
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩MmaX=0.662kNm•;
最大变形Vmax=0.874mm;
最大支座力QmaX=10.028kN;
最大应力σ=661765.381/4490=141.386N∕mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值141.386N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205
N/mm2,满足要求！
支撑钢管的最大挠度为0.874mm小于700/150与10mm,满足要求！
五、扣件抗滑移的计算
件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.028kN；
12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
NG1=0.1345×
.05=0.677kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×
.7×
0.7=0.171kN；
NG3=250×
.5×
0.7×
0.7=6.125kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.973kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）0.7×
0.7=2.205kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.455kN；
七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φ≤A[）f]
其中N立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.455kN；
φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]钢管立杆抗压强度设计值：
按下式计算:
l0=h+2a=1.6+0.12=×
1.8m；
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
l0/i=1800/15.9=113；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；
钢管立杆的最大应力计算值;
σ=11454.84/（0.496×
24）=54.468N/mm2;
[f]
205
钢管立杆的最大应力计算值σ=54.468N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2（h+2a）=1.1631.×
004×
（1.6+0.12×
）=2.102m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.163；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.8按照表2取值1.004；
Lo/i=2101.774/15.9=132；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=11454.84//0.386×
424）=69.99N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=69.99N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]N/mm2，满足要求！
2.3、500*1420计算书/碗扣式）
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结
构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
、工程属性
新浇混凝土梁名称
新建混凝土梁
新浇混凝土梁计算跨度（m）
2.1
混凝土梁截面尺寸（mn×
mm）
500×
1420
新浇混凝土结构层咼（m）
3.72
、荷载设计
模板及其支架自重标准值Gik（kN∕m2）
面板
0.04
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN∕m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN∕m3）
1.5
振捣混凝土时产生的何载标准值
Q2k（kN∕m2）
对水平面模板取值
风何载标准值ωk（kN∕m2）
基本风压ω0（kN∕m2）
0.25
非自定义:
0.58
风荷载高度变化系数μ
2.34
风荷载体型系数μ
1
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
小梁垂直于砼梁截面
支撑架立柱沿梁跨向间距la（mm）
步距h（mm）
1500
立柱根数
3
立柱布置方式
等间距
立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
0,450,450
底模下设支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
设计简图如下:
四、面板验算
模板类型
覆面木胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值[f]（N∕mm2）
37
模板弹性模量E（N∕mm2）
10584
取单位宽度1000mm,按四等跨连续梁计算，计算如下:
W=bh2∕6=1000×
5∕6=37500mm3,I=bh3∕l2=1000×
5∕12=281250mm4qι=0.9max[1.2（Gik+（G3k+G2k）×
）+1.4Q2k,
1.35（Gik+（G3k+G2k）×
）+1.4×
7Q2k]×
=0.9max[1.2（0.04+（24+1.5）1.4×
）+1.42×
1.35（0.04+（24+1.5）1.4×
）+1.40×
×
]×
=45.808kN∕m
q1静=0.9×
.35[G1k+（G2k+G3k）×
=0.9×
.35×
.04+（24+1.5）1.4×
]1=44.044kN∕m
q1活=0.9×
.4×
2k×
1=0.9×
×
=1.764kN∕m
q2=[G1k+（G2k+G3k）×
=[0.04+（24+1.5）1.4×
=36.25kN∕m
1、强度验算
MmaX=-0.107q1静L2+0.121q1活L2=-0.107×
4.044>
0.1252+0.121×
.764×
1252=0.07kNmσ=Mmax/W=0.07×
06∕37500=1.875N∕mm2≤[f=37N∕mm2
2、挠度验算
VaX=0.632qL4∕（100EI）=0.6323625×
254∕（100×
0584×
81250）=0.019mm≤[=]∕400=125/400=0.312mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静I+0.446qT活l=0.3934×
.0440.125+0.4461×
640.125=2.262kN
R2=R4=0.928q1静I+1.142q1活l=0.9284×
.044×
125+1.1421×
640.125=5.361kN
R3=1.143qι静l+1.223qι活1=1.14344.044×
125+1.2231×
640.125=6.562kN
标准值（正常使用极限状态）
Ri'
=R5'
=0.393q2∣=0.39334.254.125=1.781kN
R2=R4=0.928q
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