人货梯基础回顶方案.docx
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人货梯基础回顶方案
一、施工工艺2
二、施工电梯加固设计验算2
三、电梯基础回顶立管平面图11
施工电梯基础回顶案
、施工工艺
因人货电梯基础设置在2#、4#楼地下室顶板上（具体位置详见《电梯基础回顶平面图》），且地下室为两层地下室，两层各自满支撑负责荷载，层高分别为3.95米、3.75米。
顶板活荷载标准值查2#、4#楼地下室设计图纸JG-01为5KN/M2，施工电梯总重量为56t，基础面积为6mX4m=25KN/M2，为了地下室顶板结构安全，必须进行施工电梯安装部位的地下室顶板回顶。
人货梯安
装高度大，使用时间长，结构、装修时使用频繁，综合分析，决定在地下室人货梯基础部位进行加固。
电梯导轨架正下用4根由两根［16#槽钢支撑，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致，槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫，4
根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。
（1）无梁部位支顶施工工艺
在人货梯基础其他位置上设置①48，壁厚3.5钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，支撑的面积为7X5M（基础面积6MX4M）立杆间距为0.7从底板上20cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.5m，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.5m，立杆上部设置顶托，架设木，木间距不大于300，为
加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
（2）有梁的部位支顶工艺
有梁部位直接顶撑梁底，立杆间距沿梁跨度向为0.5m。
二、施工电梯加固设计验算
1、计算荷载（SCD200/200型）
（1）、导轨架+附墙架重：
78200N
（2）、吊笼重:
2X2000kg=40000N
（3）、外笼重:
1060kg=10600N
（4）、载重重:
2X2000kg=40000N
（5）、对重重：
0N
（6）、基础重：
12000kg=120000N
合计总自重：
G=78200+40000+10600+40000+0+120000=288800N
2、基础受力计算（取系数n=2）
基础承载P=GX2=288800X2=577.6KN
地下一层高4100mm
3、支撑受力计算，按最大受力考虑
3.1、两个吊笼同时离地运行时
每根支撑由一根［16#槽钢：
则
X
X-
旦—
Y
ix=0.44h,iy=0.386h单支撑截面图
计算长度L0取4100廿=820mm
贝UAx=L0十ix=820十（0.44X160）=11.648
Ay=L0-iy=820十（0.386X65）=32.682
查表得书x=0.995山=0.966
取较小值书x=0.966计算
压弯构件稳定性验算：
单支受压力
N=577.6十4=144.4KN
A=2515mm2
满足要求
3.2、两个笼子同时落地
①48X3.5钢管参数
[f]=205N/mm2（抗压设计强度）；E=206X103N/mm2（弹性模
量）；A=489mm2（截面积）；1=12.19X104mm4（截面惯性距）W=5.08X103mm3（截面模量）；R=1.59cm（回转半径）
木参数
木弹性模量E（N/mm2）:
9500.000;木抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000;
木抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300;木的间隔距离（mm）:
300.000;
木的截面宽度（mm）:
50.00;木的截面高度（mm）:
100.00;
地下室高度4.100米，纵、横立杆间距均为0.5m,
上部传递荷载：
（2）+（3）+（4）+（5）+（6）=210.6KN,P=210.6/5.8
X4.7=7.73KN/m2
H--脚手架搭设高度n--雹凝土楼檯庠度h--歩距
La--槪向闾距或排距a--立杆上端伸出至穆板立撑点怪憶
模板支架立面图
图2楼板支撑架荷载计算单元
（1）、模板支撑木的计算：
木按照简支梁计算，木的截面几参数为
木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000X10.000X10.000/6=83.33cm
4；
7
1=5.000X10.000X10.000X10.000/12=416.67cm
木楞计算简图
（1.1）.荷载的计算：
⑴钢筋混凝土板+人货梯外笼自重（kN/m）:
qi=25X（0.3+0.25）X（0.3-0.05）+（0.3-0.05）X11/5.8X4.7=
3.54kN/m;
（2）活荷载为：
载重重+吊笼重（kN/m）:
q2=（0.3-0.05）X（40+40）/5.3X4.2=0.898kN/m
q=4.44kN/m
⑶集中荷载（kN）:
p=0kN;
（1.2）.强度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式
如下:
均布荷载q=1.2Xq=1.2X4.44=5.33kN/m
集中荷载p=1.4X0=0kN;
最大弯距M=PI/4+ql2/8=0+5.33X0.52/8=0.Kn.m;
最大支座力N=P/2+qI/2=0+5.33X0.500/2=1.33kN;
木最大应力计算值o=M/W=0.Xl06/83333.33=2.00N/mm2;
木的抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2;
木的最大应力计算值为2.00N/mm2小于木的抗弯强度设计值13.0
N/mm2,满足要求！
（1.3）.抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下：
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力：
Q=5.33X0.500/2+0=1.33kN;
木受剪应力计算值T=3X1.33X103/（2X50.000X100.000）=0.399
N/mm2;
木抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
木的受剪应力计算值0.399N/mm2小于木的抗剪强度设计值1.300
N/mm2，满足要求！
（1.4）.挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式
如下：
wF/3対广
043^2334刃
均布荷载q=4.44kN/m
集中荷载p=0kN;
最大挠度计算值V=5X4.44X5004/（384X9500X4166666.667）+0=
0.0913mm;
最大允挠度[V]=500.000/250=2.000mm;
木的最大挠度计算值0.0913mm小于木的最大允挠度2.000mm,满足要求！
（2）、板底支撑钢管计算：
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=4.44X0.500+0=2.22kN;
PF-PPPPPPPPPPPPPPPPP
]**]]]1^1]]
mact）m
支撑钢管计算简图
最大弯矩M=0.868KN.M
最大应力d=168.5N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值168.5N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设
计值205.000N/mm2，满足要求！
43^23開更
=4100X5003/48X206X103X12.19X104=0.425MM
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10mm，满足要求!
（3）、立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。
（3.1）.静荷载标准值包括以下容：
⑴脚手架的自重（kN）:
Ngi=0.149X4.10=0.611kN;
（2）最大支座反力（kN）（查力系数表得1.281）:
Ng2=1.281X3.11=3.984kN;
静荷载标准值Ng=NG1+NG2=4.596kN;
（3.2）.活荷载
活荷载标准值Nq=0kN;
3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2Ng+1.4Nq=5.515kN;
（4）、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）:
N=5.515kN
斤--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）:
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）:
A=4.89cm2;
W——
■立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:
W=5.08cm3;
0-
—钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）;
[f]----
-钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2;
Lo----计算长度（m）;
如果完全参照《扣件式规》，由下式计算
lo=h+2a
a----顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m;
得到计算结果：
立杆计算长度Lo=h+2a=1.117+2X0.100=1.317m;
Lo/i=1317.000/15.900=83.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©=0.704;
钢管立杆受压应力计算值c=5515/（0.704X489）=16.03N/mm2;
立杆稳定性计算c=16.03N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=
205.000N/mm2,满足要求！
（4）、扣件抗滑移的计算：
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规
5.2.5）:
R其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取12.80kN;
R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力,R=3.984kN;
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
三、电梯基础回顶立管平面图
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