模板支撑专项施工组织设计方案Word格式文档下载.docx

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计划周转四次后，逐步淘汰破损大、变形大的板块。

本工程保证至少投入四套模板。

根据本工程的模板工程量及工期进度，施工时实行两班制，保持连续施工。

模板工程验收重点为控制刚度、垂直度、平整度，特别是外围模板、柱模、电梯井模板、楼梯间等处模板的轴线位置正确性。

三、地下室模板

模板是保证工程结构外形和尺寸的关键，本工程砼采用泵送以及塔吊配合运输，泵送施工的特点是速度快浇筑集中，砼对模板的侧压力大，需根据实际受力状态，对模板、横楞、对拉螺栓等进行计算配置，以确保模板系有足够的强度和刚度。

1、底板侧模：

本工程地下室底板施工中按照外墙水平施工缝留置详图，与底板一起浇注的外墙高度拟定为500mm，故底板外侧防水保护砖墙的砌筑高度700mm，外墙部分采用木模，保护砖墙砌筑后，与底板防水一起施工，施工完保护层后，作为底板侧模，模板采用1830×

915×

18mm胶合板配50×

100mm木方。

加固采用带止水环对拉螺栓。

2、内外墙模板

墙体模板采用1830×

18mm胶合板，用50×

100mm木方作竖楞间距采用400mm，横楞间距外墙为600、内墙为700，外墙及水池采用带止水环×

14圆钢制作的对拉螺栓，内墙对拉螺栓处加设PVC套管以便螺栓循环使用，对拉螺栓间距700（500）（外墙）、400（300）（内墙）。

（1）荷载：

新浇筑砼对模板侧压力

F1=0.22rctoß

1ß

2v1/2=0.22×

24×

6.0606×

1×

1.15×

1.81/2

=49.31KN/m2

F2=rcH=24KN/m×

4.1m=98.4KN/m2

取较小值为F1

F=F1×

分项子数×

折减子数=40.29KN/m×

1.2×

0.9=43.51KN/m2

其中:

rc=24KN/mt=200÷

（18+15）ß

1=1.0ß

2=1.15V=1.8m/h

H=4.1m

倾倒砼产生的侧压力：

取4KN/mZ

采用1830×

18mm胶合板，取宽2000mm模为计算单元，I=133333.3mm4,W=133333.3mm4,E=8500N/mm2,楞木间距400mm,

按五段连梁

q恒

▲▲▲▲▲

Q恒=q×

0.2=9.568KN/m

M=0.105×

9.568×

3002=90417.6

（2）强度验算:

S=M/W=6.7N/mm2<

[σ]=15.21N/mm2满足要求

（3）刚度验算:

Fmax=Kfq4e4/100EI=（0.644×

3004）÷

（100×

8500×

133333.3）=0.94mm<

[F]=300/250=1.2mm满足要求

2、楞木:

采用50×

100松木楞木,E=8500N/m2,W=83333.3mm3

I=4166666.7mm4,由两根直径48×

3.5钢管支撑,其间距为600,按五跨梁计算

q恒

q恒=47.87×

0.4=19.548KN/m

19.548×

600=123152N.mm

（1）强度盐酸:

Fmax=Kfq恒14/100EI=（0.644×

19.54×

6004）÷

4166666.7）=0.46mm<

[F]=600/250=2.4mm满足要求

3、钢楞:

为两根钢管支撑

W=5080×

2=10160mm3,I=121900×

2=234800mm4

E=2.06×

105N/mm3,I=121900×

横向钢管（外钢楞）受集中力作用

（1）荷载:

P=47870×

0.4×

0.7=13403.6N.mm

M=0.1710×

13403.6×

600=1375209.4N.mm

（2）强度:

σ=M/W=1375209.4/5080×

2=135N/mm2≦[σ]=268N/mm2

（3）刚度:

F=Kf·

q·

L3/100EI=（1.097×

1375209.4×

6003）÷

2.06×

105×

243800）=0.65<

[F]=600/250=2.5满足要求

（4）抗拉螺栓

荷载:

Pm=35200×

1.2N/m2=42240

P=Pm·

a=12672N

∵M14：

P=14.7KN∴选用Φ14钢筋作为对拉螺栓能满足要求。

故以上设置满足要求。

实际施工中,由于浇柱的气温、高度及砼浇注速度,初凝时间的变化,砼生产的侧压力不一样,具体配模时可根据实际情况通过计算予以调整。

1）柱模:

由18mm厚胶合板拼制,背楞由50×

100mm木方组成,围框由短钢管组,柱边长大于800mm中心必须设置对拉螺栓（Φ14）,对拉螺杆间距不大于500mm。

2）梁模板:

底模采用18mm厚胶合板,梁侧模采用18mm厚胶合板加木楞组成。

梁模板可采用部分予先组装,整体吊装方法。

为防止梁侧模与底模处涨模,梁侧模安装时,其底部压条必须采用2～3cm厚的木板,严禁采用5×

10cm木方作为压条。

梁高超过800mm,中部应设对拉螺栓,对拉螺栓间距不大于800mm。

四、模柱板工程

1、柱概括介绍

本工程柱距不大,柱截面变化多,柱规格有:

700、600×

600、550×

550、500×

500、400×

400等多种尺寸。

柱模面板选用胶合板915×

1830×

18mm,竖楞木选用100×

100mm方木,间距225mm,柱箍选用Φ48钢管,间距400mm,对拉螺栓用Φ12钢筋。

柱模板根据施工进度配置四套模板。

采取散支散拆的方法施工。

2、柱模的施工顺序

安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线和控制轴线以便安装完毕复核→测定标高→找平柱脚→立柱模→支设梁模板→浇捣砼（修整，翻至上一层使用）。

3、柱模施工的要点及细部要求

1）为保证断面尺寸，在柱断面用四个脚用25×

25×

3mm角钢焊接在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的水准点转移到柱钢筋上后（一般为楼层结构标高上1500mm），以此标高来控制柱模顶标高。

2）柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。

首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。

3）在柱模施工缝处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。

4）清扫孔留设：

为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×

200的清扫洞口，并在柱根部四周用1：

2水泥砂浆封严防止漏浆，从而保证柱根部砼质量。

5）拉结筋埋设：

当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在浇捣砼之前插入2Φ6拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确。

4、矩形柱模板进行验算（取700×

700柱为对象）

根据新规范，最大侧压力取值为F=0.22rcß

2tov1/2与F=rcH两者之间取小值。

浇筑速度V=2.2m/h。

F1=0.22×

200/（25+15）×

2.21/2

=54KN/m2

F2=24KN/m×

（4.8-0.8）m=96KN/m2

故取F1=54KN/m2,并考虑振动荷载为2.5KN/m2,总侧压力为F=54+2.5=56.5KN/m2

（1）对胶合板进行验算（取板宽0.6m,按四跨连续梁计算）

q=（54×

1.2+2.5×

1.4）×

0.6=40.98KN/m

1）验算强度

Mmax=0.08ql2=0.08×

40.98×

0.2252=0.17

σmax=M/w=0.17×

106×

6/1100×

182=2.86N/mm2<

13N/mm2

2）验算刚度

fmax=Kw×

ql4/100EL=0.967×

40.98/100×

5.85×

104×

600×

183

=0.0051mm<

225/250=0.9mm

故胶合板满足要求。

（2）对Φ48钢柱箍进行演算，间距400mm（按四跨连续梁计算）：

强度验算

侧压力q=40.98KN/m,集中力p=40.98×

0.4/4=4.098KN

Mmax=1/4ql=1/4×

4.098×

0.225=0.23KN.m

柱箍需要截面抵抗矩w1=Mmax/fm=0.23×

106/13=17692.3mm3

则选用Φ48钢管截面w=274456.2m3

（3）对竖楞进行验算

q=（48×

0.225=13.7KN/m

Mmax=0.1×

13.7×

0.42=0.22KN.m

W1=Mmax/13=0.22×

106/13=16738.5mm3

则选用100×

100方木截面w=166666.7m3,符合要求。

（4）对抗拉螺栓进行验算

设对拉螺栓间距100mm,同一平面内用两根螺栓,单个抗拉螺栓承受的拉力为:

F=36.44×

1.0/2=18.33KN

查<

<

简明施工计算手册>

>

对拉螺栓性能表明:

M20螺栓容许拉力为38.2KN故工地现场所用是符合要求的。

综上所述,柱模板的构造方案是可行的。

五、剪力墙模板

1、剪力墙模板概况介绍

本工程剪力墙主要部位为电梯电梯井及外墙部分位置,根据工地现场实际情况,计划墙模内楞木采用100×

100方木,外楞采用Φ48钢管,内楞间距300mm,外楞间距915mm,面板采用1830×

18胶合板,对拉螺栓用M16@300×

915。

电梯井筒内模采用组合式绞接筒模。

2、电梯井筒内模安装

电梯井筒内模的支设筒体施工的关键,井筒垂直度控制采取专门措施,筒体外模安装就位后,在筒体外模上从上而下弹出筒体中心线墨线,并在楼板上弹出筒体中心线,用经纬仪安置于楼板中心线上,观测筒体模板上的中心墨线,并由一人在样体持木尺,尺子模放,并将零点置于中心线上,纵轴望远镜仰视木尺,十字丝照在尺上左右尺寸则得偏差尺寸,则筒体向右或向左相应移动,直尺十字丝在木尺零点重合,另一方向以此检验。

井筒内模统一采用组合式提模,此工艺在我司施工的其它高层建筑中已成功运用,施工质量好,速度快。

组合提模由模板、门架和操作底盘平台组成,模板用块平模组成,支撑架由四根可调三角架组成,底盘平台2根可伸缩14纵深和2根14固定端梁组成、中间再用12联系梁组合成整体并铺设满脚手板。

先将四面模板固定在支撑架上整体安装模板时,将支撑架往外撑,模板就位,当筒壁砼终凝后,便可拆模此时只要吊装支撑架,模板便可收缩就位,即可将模板随支架一并拆除,并整体吊装于上一层筒体。

3、剪力墙模板的施工要点及细部处理

1）墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。

为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3mm短角钢加焊Φ10钢筋做撑头，水平间距@500，中间对拉螺栓两头加焊垫片，间距@300，在水池模板两侧之间另设止水环头，螺栓两端沿止水板面割平，然后用水泥砂浆补平。

2）针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度偏差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。

因此，本工程将采取如下几点措施，来避免此现象发生：

墙模板安装前,采用专用模具在样体部位先浇筑高50-100mm的砼导样,再安装样体模板。

在施工缝处模板增设钢管斜撑。

严格按照施工规范,要第二次浇筑砼前,按规范要求进行施工缝处理,即现在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆50-100mm

用电钻在施工缝处钻孔,以便排除墙头积水。

3）拉结筋的埋设：

当砖砌体与剪力墙相连接时，应在剪力墙模板上弹出砌体厚度控制线，然后在模板上沿高度方向每隔400mm钻两个孔洞；

最后在浇捣砼之前插入2@6，长不小于700mm拉结筋，确保拉结筋位置正确。

4）清理孔留设：

为了清理干净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100×

200清扫洞口，从而保证浇捣质量。

4、剪力墙模板构造的验算

浇筑速度V=1.8m/h。

200/（20+15）×

=46KN/m2

5m=120KN/m2

故取F1=46KN/m2,并考虑振动荷载为2.5KN/m2,总侧压力为F=（46×

0.9）+（2×

1.4×

0.9）=52KN/m2

（1）对胶合板进行验算（取板宽1200mm,按四跨连续梁计算）

q=（52×

1.2+2×

1.2=78.24KN/m

1）验算强度

Mmax=Kmql2+Kmpl=0.77×

69.12×

0.32+0.100×

3.36×

0.3=0.6KN.m

σmax=Mmax/w=0.6×

6/1200×

182=9.3N/mm2<

2）验算刚度

78.24×

3004/100×

1200×

183=0.015mm<

300/250=1.2mm

（2）对Φ48钢柱箍进行演算，间距915mm,对拉螺栓间距300mm（按四跨连续梁计算）：

侧压力q=78.24KN/m,近似按均布荷载计算

Mmax=0.1ql2=0.1×

72.5×

0.32=0.23KN.m

墙外楞需要截面抵抗矩w1=Mmax/fm=0.7×

106/13=53830mm3

则选用Φ48钢管截面w=274456.2m3，符合要求。

（3）对内楞进行验算

q=78.24×

03=23.47KN/m

23.47×

0.9152=1.96KN.m

W1=Mmax/13=1.96×

106/13=150769mm3

则选用50×

设对拉螺栓间距915mm,水平间距300mm,则单个抗拉螺栓承受的拉力为:

F=78.24×

0.915×

0.3=21.5KN

M16螺栓容许拉力为24.5KN故工地现场所用是符合要求的。

综上所述,柱模板的构造方案是行的。

六、梁板模板

1、梁板模板概况介绍

本工程层高为2.95米,由于本工程的基本户型为楼中楼,客厅部分挑高为5.9米,施工中涉及到超过4米以上的模板支撑,按规定支撑架超4m的应按构造设置水平剪刀撑系统。

另外本工程涉及露台部分超高11.8米模板支撑,按<

福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通告>

（闽建建[2003]47号）要求,对跨度大于18m,支架高度大于8m,均布荷载大于10KN/m2,线荷载大于15KN/m,需按“二超一大”模板的相关要求实施。

露台模板支撑，属于“二超一大”模板施工范围。

“二超一大”模板施工前需编制专项施工方案，组织专家论证。

并经企业技术负责人、总监里工程师签字后方可施工，施工中应严格按方案操作，不得私自修改方案。

本工程的高大模板支撑采用扣件式钢管支撑系统，立杆顶部设丝杆顶托，100×

100木方做大横楞；

水平拉杆按1.2mm步距布置。

“二超一大”模板施工前需编制专项施工方案,待日后专家论证后再做细化,本施组中不做具体讲述。

本工程梁板模板支撑体系采用Φ48满堂钢管架加胶合板体系,梁断面尺寸较多,其中最大梁断面300×

900mm。

采用松木楞木,主楞木选用100×

100@300,次楞木选用40×

60@1200mm,板模板选用全新的胶合板1830×

18,满堂架间距为1200mm,在主梁部分为1000×

1200mm,其余为1200×

1200mm。

为了节约模板,不造成浪费现象,大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列,不足部分留在中央及两端,用胶合板锯成所需尺寸嵌补。

所有板缝力争拼密缝,确保砼表面光滑平整。

钢管满堂架的排列遵照整齐有序的原则,在已浇筑的楼面上纵横向弹线,使钢管架依线等距布置,以便模板拆除工作及工人操作。

楼面模板安装操作流程如下:

钢管满堂架搭设→梁模板安装→楼面模板安装→次梁外侧模板安装→梁板钢筋安装→梁板混凝土浇筑→养护→混凝土浇筑14天后（达到设计强度75%且上一层梁砼已浇捣）拆除部分模板以及跨度4m以内的主梁→模板翻转上层→继续以上工序浇筑上一层混凝土→下层砼达到28d龄期后全部拆除。

2、梁模板

梁模板安装后,要拉中线进行检查,复核各梁模中心位置是否对齐,待平板模板安装后,检查并调整标高,将木楔钉牢在垫板上。

各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑,以保持顶撑的稳固。

为了深梁绑扎钢筋的方便,在梁底模与一侧模板撑好后,就先绑扎梁的钢筋,后装另一侧模板。

次梁模板的安装,要待主梁模板安装并校正后才能进行。

本工程所有梁均按规范,凡跨度超过4,均按1/1000～3/1000起拱,梁的两端用水平仪抄平,水平支撑杆采用双扣件。

3、平板模板

平板模板安装时,先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。

水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度,然后按水平线钉上托木,托模上口与水平线相齐,再把靠梁模旁的搁栅先摆上,等分搁栅间距300mm,摆中间部分的搁栅,最后在搁栅上铺钉平模板。

为了便于拆模,只在模板端部或接头处钉牢,中间尽量少钉。

底平板间的板缝应尽量拼密,不留缝隙,以保证砼板底平整。

4、大梁模板构造验算

框架梁模板计算（取b×

h=300×

900mm）

1）底模计算:

底版承受荷载:

底模板自重力9.375×

0.3m×

0.02=0.056KN/m

板砼自重力24×

0.3×

0.9=6.48KN/m

钢筋自重1.5×

0.8=0.36KN/m

振动荷载2×

1=0.6KN/m

总竖向荷载q1=7.496KN/m

总竖向荷载设计值q=1.2×

7.496+1.4×

0.8=10.115KN/m

按四跨连续计算,按最不利荷载布置,查表得:

Kv=-0.620

Ki=0.967Km=-0.121

Mmax=-0.121×

10.115×

（0.3）2=-0.11KN.m

σmax=0.11×

6/300×

182=6.8Mpa

W=Kf×

ql4/100El=0.967×

（1/12）×

300×

183=0.522Mpa<

fv=1.4Mpa

因此底模板构造能满足要求。

2）恻模板计算:

砼侧压力计算:

p=24×

1.0=24.0KN/m2

强度、挠度、剪应力验算：

立档间距为350mm，设侧模板按四跨连续梁计算，同时按梁上砼模板厚18mm，侧压力化为线布荷载。

q=24×

（1.2-0.15）=20.16KN/m2

Mmax=-Kmgl2=-0.121×

（0.35）2=-0.30KN.m

σmax=0.30×

6/950×

182=5.82Mpa<

13MPa

18×

3504/100×

950×

183=0.61Mpa<

350/400=0.875mm

tma×

（3v/2bh）=（3×

Kvpl）/2bh=3×

0.61×

27.36×

0.35/2×

350=1.39Mpa<

fv=1.4MPa

因此,综上所述侧模支撑体系是符合施工要求。

3）顶撑计算（次龙骨计算）

q=10.115+11×

0.88=10.99KN/m

F=11×

0.3=3.3KN

M=1/4pl=1/4×

3.3×

0.8=0.66KN.m

σmax=0.66×

6/（1/6）×

100×

1002=3.96Mpa<

W=Ff3/48El=3.3×

103×

12004/48×

1003=1.71mm<

1200/400=3mm

符合要求。

4）主龙骨计算:

施工中Φ48钢管支撑作为立杆@1000,每1800mm高加拉水平钢管与立杆连接,因此,除进行强度、挠度验算外,还需要做立杆稳定性方面的验算。

再进行验算,显集中荷载较集中荷载产生的跨中弯矩大,故取2.5×

1.4=3.5KN

因此Mmax=M均+M集=0.08×

1.97×

1.22＋0.175×

3.5×

1.2=0.96KN.m

σmax=Mmax/w=0.96×

6/75×

1502=3.4Mpa<

13Mpa

W=0.677×

1.24×

1012×

12/100×

75×

1503

=0.13mm<

2）对外楞（主龙骨）2×

40×

60mm@1200进行验算（按三跨连续梁计算）:

p=1.97×

1.2+3.5=5.86KN

Mmax=0.175×

5.86=1.23KN.m

σmax=Mmax/w=1.23×

1502=4.4Mpa<

W=1.615×

5.86×

18004×

=4.47mm<

1800/400=4.5mm

综上所述,平板支撑方案是合理可行的。

七、施工质量要求

1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规格和设计要求。

2、模板及支撑结构的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉—变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏洞。

3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。

4、固定在模板上的预埋件和