670梁模板扣件式1计算书Word文档格式.docx
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梁底立杆支撑方式
双扣件
每纵距内附加梁底支撑主楞根数
1
梁底支撑次楞根数
立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至模板支撑点的长度a（mm）
设计简图如下：
模板设计立面图
模板设计平面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
0.3
次楞（kN/m）
0.01
主楞（kN/m）
0.035
支架（kN/m）
0.15
梁侧模板自重标准值（kN/m2）
0.5
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
10年一遇
0.35
0.131
城市
椒江市洪家
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
0.533
风荷载作用方向
沿模板支架纵向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
0.245
四、模板验算
模板类型
胶合板
模板厚度（mm）
18
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
15
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.4
模板弹性模量E（N/mm2）
6000
取1.0m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×
182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4
q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×
[0.3+（24+1.5）×
0.67]×
1.0+1.4×
（1+2）×
1.0=27.67kN/m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[0.3+（24+1.5）×
1.0+（1+2）×
1.0=20.385kN/m
1、抗弯验算
Mmax=0.125ql2=0.125×
27.67×
0.122=0.05kN·
m
σmax=Mmax/W=0.05×
106/54000=0.922N/mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax=0.625ql=0.625×
0.12=2.075kN
τmax=3Qmax/（2bh）=3×
2.075×
103/（2×
1000×
18）=0.173N/mm2≤fv=1.4N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.521q`l4/（100EI）=0.521×
20.385×
1204/（100×
6000×
486000）=0.008mm
νmax=0.008mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[120/150，10]=0.8mm
4、支座反力
R1=R3=0.375ql=1.245kN，R2=1.25ql=4.15kN
R`1=R`3=0.375q`l=0.917kN，R`2=1.25q`l=3.058kN
五、次楞验算
次楞验算方式
三等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
50×
次楞材料自重（kN/m）
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
13
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
1.3
次楞截面抵抗矩W（cm3）
40.833
次楞截面惯性矩I（cm4）
142.917
次楞弹性模量E（N/mm2）
9000
次楞自重荷载：
q1＝γGQ=1.35×
0.01=0.014kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载：
q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
[1.35×
（0.3+（24+1.1）×
0.12）+1.4×
（1+2）]×
（0.4-0.24/2）/2=1.214kN/m
梁右侧楼板传递给次楞荷载：
q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk=
（0.8-0.4-0.24/2）/2=1.214kN/m
梁左侧模板传递给次楞的荷载：
q4=γGΣNGk=1.35×
0.5×
（0.67-0.12）=0.371kN/m
梁右侧模板传递给次楞的荷载：
q5=γGΣNGk=1.35×
q=max[1.245/1.0+0.014+1.214+0.371，4.15/1.0+0.014，1.245/1.0+0.014+1.214+0.371]=4.164kN/m
q`=max[0.917/1.0+0.01+0.884+0.275，3.058/1.0+0.01，0.917/1.0+0.01+0.884+0.275]=3.068kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax=0.1ql2=0.1×
4.164×
0.52=0.104kN·
σmax=Mmax/W=0.104×
106/40833=2.549N/mm2≤fm=13N/mm2
Qmax=0.6ql=0.6×
0.5=1.249kN
τmax=3Qmax/（2bh0）=3×
1.249×
1000/（2×
70）=0.535N/mm2
τmax=0.535N/mm2≤fv=1.3N/mm2
νmax=0.677q`l4/（100EI）=0.677×
3.068×
5004/（100×
9000×
1429170）=0.101mm
νmax=0.101mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm
4、支座反力计算
梁底次楞依次最大支座反力为：
R1=1.1×
（1.245+0.014+1.214+0.371）×
0.5=1.564kN
R2=1.1×
（4.15+0.014）×
0.5=2.29kN
R3=1.1×
R`1=1.1×
（0.917+0.01+0.884+0.275）×
0.5=1.147kN
R`2=1.1×
（3.058+0.01）×
0.5=1.687kN
R`3=1.1×
六、主楞（横向水平钢管）验算
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×
3.2
主楞材料自重（kN/m）
主楞截面面积（mm2）
450
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
4.73
主楞截面惯性矩I（cm4）
11.36
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
主楞自重荷载：
q1=γGq=1.35×
0.035=0.047kN/m
主楞弯矩图（kN·
m）
Mmax=0.9kN·
σmax=Mmax/W=0.9×
106/4730=190.222N/mm2≤fm=205N/mm2
主楞剪力图（kN）
Qmax=2.728kN
τmax=2Qmax/A=2×
2.728×
1000/450=12.124N/mm2
τmax=12.124N/mm2≤fv=125N/mm2
主楞变形图（mm）
νmax=1.696mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm
支座反力依次为R1=2.728kN,R2=2.728kN
支座反力依次为R`1=2.005kN,R`2=2.005kN
七、纵向水平钢管验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·
Mmax=0.481kN·
σmax=Mmax/W=0.481×
106/4730=101.679N/mm2≤fm=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Qmax=1.801kN
1.801×
103/450=8.006N/mm2
τmax=8.006N/mm2≤fv=125N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax=1.001mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm
支座反力依次为R1=3.702kN,R2=5.917kN,R3=5.917kN,R4=3.702kN
八、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
扣件抗滑承载力设计值折减系数
最大支座反力Rmax=5.917kN
1.05×
Rmax=1.05×
5.917=6.213kN，6.213kN≤1×
12.0=12kN
在扭矩达到40～65N·
m的情况下，双扣件能满足要求！
九、模板支架整体高宽比验算
H/Lb=3/30=0.1＜5
十、立杆验算
钢管计算截面
截面面积A（mm2）
截面回转半径i（mm）
15.9
截面抵抗矩W（cm3）
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
立杆钢材的弹性模量E（N/mm2）
立杆自重标准值（kN/m）
截面惯性矩I（cm4）
1、长细比验算
h/la'
=1800/1000=1.8，h/lb'
=1800/1000=1.8，查附录D，得k=1.163，μ=1.368
l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×
1.368×
1800，1800+2×
50]=2864mm
λ=l0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.218
2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
min（lb,1.2）=0.8m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123
因风荷载沿模板支架纵向作用，所以b=min（lb,1.2）=0.8m，b/h=0.8/1.8=0.444
通过插入法求η，得η=0.97
μzω0d2=1×
0.35×
0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5
通过插入法求μs1，得μs1=1.2
因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=0.123×
1.2×
（1-0.9770）/（1-0.97）=4.337
μs=φwμstw=0.123×
4.337=0.533
ωk=0.7μzμsω0=0.7×
1×
0.533×
0.35=0.131kN/m2
2）整体侧向力标准值计算
0.35=0.245kN/m2
3、稳定性验算
KH=1
1）不组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk）：
R1=5.917+[1.2×
0.12）×
1+1.4×
1]×
（1/2+（0.4-0.24/2）/2）
+1.35×
0.15×
3=11.756kN
R2=5.917+[1.2×
（1/2+（0.8-0.4-0.24/2）/2）
Nut=max[R1,R2]=max[11.756,11.756]=11.756kN
1.05Nut/（φAKH）=1.05×
11.756×
103/（0.218×
450×
1）=125.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
2）组合风荷载时立杆从左到右受力为（Nut＝γG∑NGk+0.85×
1.4∑NQk）：
R1=11.159kN,R2=11.159kN
Nut=max[R1,R2]=max[11.159,11.159]=11.159kN
Mw=0.85×
1.4ωklah2/10=0.85×
1.4×
0.131×
1.82/10=0.05kN·
1.05Nut/（φAKH）+Mw/W=
1.05×
11.159×
1）+0.05×
106/（4.73×
103）=130.087N/mm2≤[f]=205N/mm2
4、整体侧向力验算
结构模板横向挡风面积AF（m2）
20.1
F=0.85AFωkmin（lb,1.2）/Lb=0.85×
20.1×
0.245×
0.8/30=0.112kN
N1=3FH/[（m+1）La]=3×
0.112×
3/[（34+1）×
50]=0.001kN
σ=（1.05Nut+N1）/（φAKH）=
（1.05×
11.159+0.001）×
1）=119.449N/mm2≤[f]=205N/mm2
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