箱梁脚手架计算Word文件下载.docx

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2.5KPa集中荷载：

2.5KN

（二）振捣混凝土：

（三）模板、肋木最大自重：

10KN/m3

（四）砼自重：

21.5KPa

3．模板检算：

（一）强度：

q=（20.1KN+0.18KN）X1.2X1.0m+（2.5KN+2.0KN）X1.4=24.3+6.3=30.6KN/m

M=1/8-q•12=1/8X30.6X0.32

=0.34KN•m

（T=M/W=0.34/（1/6X1.0X0.122）

=14.2MPX［（T］=35MPa强度满足要求。

［（T］见竹胶模产品介绍

竹胶板弹性模量：

E=10.56X103Mpa

F=（5Xql4）/（384EI）

=（5X30.6x103X0.304）/（384x10.56x109X2.8125x10-7）

=10.8x10-4（m）=1.08mm<

[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。

4.横肋木检算：

按最大跨距L=0.9m,间距0.3m验算

q=（20.1+0.18）x1.2x0.3+0.1x0.08x10KN/mx1.2+4.5KN/m2x1.

4x0.3=9.3KN/m

M=1/8x9.3x0.92

=0.94KN•m

（T=0.94x100x6/8x102

=7.05MPa

f=5/384EI•ql4

=5/384x[（20.1+0.18）x0.3+0.08]x0.9x903/（1/12x8x1003）

=19747.5px/E

=1.975px其中E=1.0x104MPa

f/l=0.079/90=1/1139v[f/l]=1/400

5.纵向肋木检算：

L=0.9m

q=（20.1+0.18）x1.2x0.9+（0.1x0.08x10x3x1.2x0.45/0.9m）+

4.5KN/m2x1.4x0.9

=27.71KN/m

M=1/8-q•12=1/8X27.71X0.92

=2.8KN•m

（T=28X100/（1/6X10X122）=11.6MPa

f=5/384•q•l4/EI=5/384X[（20.1+0.18）X0.9+0.12]X0.9X903/

（1/12X10X123E）

=27250px/E=2.75pxv5.625px

f/l=0.11/90=1/818v[f/l]=1/400

三、支架荷载：

支架宽10m

1．模板、砼重量

Q1=（20.1KN/m2+0.18KN/m2）X0.81+0.08X3KN+0.12X0.9KN=

16.7KN

2.支架自重：

支架高暂按12m步距1.2m

立杆平均6KN/m

横杆4KN/m（900mm）

3KN/m（600mm）

可调顶托：

（60型）6kg/个

Q2=12X1/2X6kg+2X4kg/mX12/1.2+1X6kg/个

=1.22KN

3.施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：

=2.43KN

4.风荷载：

（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000

W=KKK2XK3XK4XW0

K1=0.85K2=1.3©

K3=1.0K4=1.0©

=0.25

W=0.85X1.3x0.25x1KP执1.0x1.0=0.28KPa

Mk=qk-H1/10

qk=0.28x0.9=0.252KN/mH=12m

Mk=0.252KN/mX122/10=3.63KN•m

5.内力小计：

N=1.2x（16.7+1.22）+1.2x2.43=24.4KN

Mk=3.63KN•m

6.承载力检算：

（1）N=24.4KNv[N]=40KN（步距1200mm）

（2）组合风载

N=1.2x（16.7+1.22）+0.85x1.2x（2.43+2Mk/b）其中b=10m

=21.5KN+1.02x（2.43KN+（2x3.63KN-M）/10m）

=24.7KNv[N]=40KN

7.腹板横隔梁部分：

（1）内力

（a）梁体、模板自重：

Q1=（5.0KN/m2+0.18KN/m2）x0.81+0.08x3KN+0.12x0.9KN

=41KN

Q2=1.22KN

（c）施工荷载：

Q3=2.43KN

（d）小计

Q=44.6KN>

[N]=40KN

此位置采取加密措施，立杆间距改为1500pxX2250px。

贝心

Q仁（5KN/m2+0.18KN/m2关0.60X0.90+0.24KN+0.11KN

=28KN+0.24+0.11

=28.35KN

Q3=（1.0+2.0）KNX0.6X0.9

=1.62KN

小计Q=28.35+1.22+1.62=31.2KN

（2）检算：

N=（28.35+1.22）X1.2+1.4X1.62=37.7KNv[N]=40KN

组合风载：

N=1.2X（28.35+1.22）+0.85X1.4X（1.2+2X5.67KN-m/10）=38.2KNv[N]=40KN

四、地基承载力：

以腹板下立杆控制

因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。

故以腹板下立杆控制按单根实际承载力F=12.42KN计算。

（砂砾、粗砂在与湿度无关，

松散状态容许承载力为200KPa在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa《路桥施工计算手册》）

下托面积：

15X375px

砂砾垫层厚度：

750px,砼垫层厚度：

0。

砂砾垫层扩散角取30°

c

承压面积：

（15+30Xtg30°

）2=1044.6cm2

立杆下支垫0.1mx0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为:

（T二P/A=12.42X103/1044.6=11.9kPa

11.9kPav[S]=180kPa，地基承载力满足要求。

五、侧向模板计算：

1．侧压力：

P1max=rXh=24KNX1.8=43KN/m2

2．振捣混凝土荷载：

P2=4KN/m2

二、检算模板：

1.面板（取2500px板宽）：

S=15mm竖肋间距30cm,断面尺寸：

10X250px

M=[（31.2+43）/2+4.0]X1/8X（0.2+0.015）2

=0.237KN•m

（T=237X6/100X1.52=3.2MPav[°

]=35MPa[（T]见竹胶模产品介绍

模板截面惯性矩：

I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7（m4）

E=10.56X103Mpa

f=（5Xql4）/（384EI）

（（5X31.2x103X0.204）/（384x10.56x109X2.8125x10-7）=2.19x10-4（m）=0.22mm<

[f]=300/400=0.75mm，刚度满足要求。

2．竖向肋木：

P=43x0.3=13.0KN/m

M=1/8x13.0KN/mx0.3x0.3

=0.15KN・m

（T=M/W=150/（1/6x8x102）

=1.125MPa<

[S]=12MPa强度满足要求

松木的弹性模量：

E=4x103MPa

截面惯性矩：

I=bh3/12=0.1x0.103/12=8.33x10-6（m4）

f=5Q2L4/384EI=5x31.2x103x0.34/（384x4x109x8.33x10-6）=1.0x10-4（m）

0.1mm<

[f]=L/400=0.75mm，刚度满足要求。

3．纵向肋木：

横向间距1500pxx纵向跨距2250px。

断面尺寸10x250px,水平支撑1750px。

中间根纵向肋木控制

腹板下混凝土重：

b=（1.8x0.4）x26kN/m3=18.72kN/m2；

纵梁自重：

8.0kN/m3x（0.10x0.10/=0.08（kN/m）

={[（0.112+18.72-0.7）X1.2+（2.5+2+2）X1.4]}X0.20/0.7+0.0

8X1.2=6（kN/m）

P=[（1.65+0.9）/2X24KN/m3+4KN/m2X]0.6

=20.76KN/m

M=1/8X20.76KN/mX0.62

=0.93KN・m

（T=M/W=0.93KNm/（1/6X10X102）

=5.58MPa<

[S]=12MPa强度满足要求。

f=5Q2L4/384EI=5X6X103X0.94/（384X4X109X8.33X10-6）=15.38X10-4（m）

1.538mm<

[f]=L/400=2.25mm，刚度满足要求。

六、结论：

1.碗扣式支架，梁高1.8m时：

立杆间距900X900mm步距1200mm腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600X纵向900mm，步距1200mm。

2.剪力撑横向3.6m一道，纵向3.6m一道，要求顶天立地。

与地面角度45°

〜60°

。

3.扫地杆横向为1800mm-道。

4.地基要求碾压，压实度95％以上，级配砂砾石垫层750px。

现浇箱梁支架施工方案

一、工程概况

双塔互通式立交桥C匝道桥跨径布置为（预制6X30m预制砼连续箱梁）+（3X20m三箱三室钢筋砼变截面连续箱梁）+（3X18.098m四箱四室钢筋砼变截面连续箱梁）+（2X25.447+3X28.4m预应力

砼双箱四室标准断面连续箱梁）+（6X30m预应力砼双箱六室标准

断面连续箱梁）+（5X26.239m预应力砼双箱四室标准断面连续箱梁）+（6X30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。

其中C14#墩〜C15#墩现浇箱梁跨越G312道，C18#墩〜C20#墩现浇箱梁跨越B匝道路基，C29#墩〜C33#墩现浇箱梁跨越古永高速公路。

A匝道桥跨径布置为（5X30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。

其中A3#墩〜A4#墩现浇箱梁跨越G312道。

B0匝道桥跨径布置为（6x30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。

其中B0（2＃墩〜6＃墩）现浇箱梁跨越古永高速公路。

B1匝道桥跨径布置为（3x20m四箱四室钢筋砼变截面连续箱梁）+（3x20m三箱三室钢筋砼变截面连续箱梁）。

全桥支架现浇箱梁共10联，分散、断面形式复杂多样。

二、工程特点、难点本支架现浇梁部分地形沟壑纵横、起伏不平。

墩位之间高差大，需大量挖除或留置错台处理。

支架高度极高，宽度极窄，高宽不成比例，支架安全系数低。

支架基础施工持力层黄土湿陷性大，承载力极

低，需要换填处理或砼硬化处理

按2012年10月30日的最终施工计划，工期相当紧张，工作内容相当繁重，需要同时展开3联工作面，近6套支架和模板倒用。

需要大量投入资金、物资、机械和专业施工班组。

技术、管理、协调要做到严谨、滴水不漏，工序衔接要真正做到流水作业。

C匝道和B0匝道桥横跨古永高速公路，高速公路日平均通车量较大，这就给施工带来了很大的麻烦。

为了保证高速公路的顺利通行，决定在现浇箱梁跨越高速公路部分梁段采用钢管柱双门洞支架方案，其余现浇箱梁部分采用满堂式碗扣脚手架方案。

三、门洞支架方案

C匝道C29#墩〜C33#墩和BO（2#墩〜6#墩）现浇箱梁以斜交方式跨越古永高速公路，桥下净空为5.5米。

古永高速公路行车道左右幅宽度各为1O.2米，单向双车道，中间有1.8米绿化隔离带。

拟采用钢管柱双门洞方案：

单个行车道净宽3.5米，净高5米。

此项具体方案及计算书另报。

四、满堂式支架方案

1、满堂支架施工工艺

施工前先平整场地，对难以压实的部分黄土层进行换填再预压，墩位处分层填筑压实，压实度按95％控制。

使支架下地基的承载力达到180KPa保证主梁施工过程中支架的刚度及稳定性。

为防止雨水对地基的影响，满堂支架两侧各加宽2m并设纵向排水沟，避免雨水对地基的浸泡。

（1）支架搭设

支架搭设时立杆横向间距为2250px，腹板下加密横向间距为

1500px，纵向间距为2250px,剪刀撑横向3.6m米设一道，纵向3.6m设一道。

扣件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。

（2）支架预压

按照设计要求，支架预压的重量不小于箱梁的恒重量。

本次支架预压荷载取箱梁恒重的1.2倍。

随着腹板施工开始后逐步减压。

预压荷载采用1.2m3纤维袋装砂砾石，吊车起吊就位来实现；

或者预压荷载采用其它高密度材料。

预压时按实际施工时的压力模拟分布来预压，荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置可以不用预压。

加卸载顺序及时间：

加载时，分三级堆载，分别为50%，100%，

120%。

跟踪观测时间为7天，若沉降量大时，则适当延长预压时间。

卸载按一次性进行。

预压前在支架顶、底分别设置沉降量观测点和变形观测点，根据加载情况实施全天候跟踪观测，同时记录下相关数据，发现异常情况（如沉降量较大、支架变形过大）时，应立即停止加载，及时通知相关技术人员，调查其原因并采取相应的措施。

2、箱梁设预拱度

根据设计图纸箱梁设预拱度：

本标段设计预拱度均为25px。

3、底模、侧模安装与定位。

根据设计要求，模板采用覆膜竹胶板。

箱梁底模、侧模采用竹胶板模板具有不生锈、自重小、混凝土表面光泽度好、拆装方便等优点，

故本桥主梁底模、侧模均采用大面积双面抛光覆膜竹胶板。

模板下满铺5X10方木750px间距作为加劲横肋，10X10方木2250px跨距作纵肋，下面为满堂碗扣式支架。

支座应按设计位置安装准确。

4、内模安装为方便模板拆除和安装，减轻模板重量，内模也采用竹胶合板。

内模施工现场制作，由吊车将其就位，安装时保证内模位置准确无误。

内模须预留底板砼下料槽。

为防止内模上浮，内模采用钢管支撑骨架固定，并派模板工专人负责跟踪检查，一旦发现轻微上浮马上采取措施进行调整。

内模拆除考虑空间限制，分节段依次从前到后，从上到下拆除。

拆除后的模板从预留施工孔取出。

5、箱梁顶预留施工人洞

在箱梁每口内箱的0.2L跨处预留60X2000px的人洞，方便底板砼的进料、砼振捣及内模的拆出。

在内模拆出完成后，连接好钢筋，采用同标号的砼浇注人洞砼。

6、箱梁砼浇筑

箱梁采用C50砼，砼水泥用量不宜超过500kg/m3,砼泵送入模，坍落度宜为16〜450px,砼掺入外加剂以保证砼具有早强、缓凝及可泵送性。

施工配合比及缓凝时间由试验室确定。

箱梁砼浇筑采用一次全断面浇筑，由跨中向墩顶、并由低向高对称进行。

预应力箱梁按设计顺序施工，普通钢筋砼箱梁全联一次浇筑，墩顶作为浇筑合拢段。

砼施工过程中，由专职测量员跟踪观测支架的

沉降，架子工跟踪检查支架，一旦沉降量过大，应立即停止砼浇筑，

认真分析原因，根据实际情况采取有效措施（如加设剪刀撑及加密支架等），保证砼施工的安全。

每次浇筑砼在850~1300m3以内，箱梁砼应分段分层连续浇筑，在初凝时间前必须浇筑下一层砼，不得出现施工缝，即先浇底板、腹板，再浇顶板砼。

砼振捣采用插入式振捣器振捣。

砼浇筑完毕后进行表面二次收浆，按设计纵横坡收平砼表面，并对砼表面进行拉毛处理。

附件

（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量

V=1.8X0.4x3+7X0.2+7X0.3=5.66m3/m

重量q=5.66X2.5X1.0=14.1T（141KN

⑵每延米腹板砼数量V1=1.8x0.4=0.8m3

重量q1=0.8X2.5X1.0=20KN

1.8X0.4X2.5x1.1/0.4二50KN/m2

2.5KPa垂直模板：

（三）模板、支架自重：

1.底、侧面模板：

10X125px

2.5KN

10KN/m3

q=（20.1KN+0.18KN）X1.2X1.0m+（2.5KN+2.0KN）X1.4

=24.3+6.3=30.6KN/m

=14.2MPX[（T]=35MPa强度满足要求。

[（T]见竹胶模产品

介绍

I=bh3/12=1X0.153/12=2.8125X10-7（m4）

E=10.56X103Mpa

F=（5Xql4）/（384EI）

=（5X30.6X103X0.304）/（384X10.56X109X2.8125X10-7）

=10.8X10-4（m）=1.08mm<

[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。

4.横肋木检算：

q=（20.1+0.18）X1.2X0.3+0.1X0.08X10KN/mX1.2+4.5KN/m2

X1.4X0.3

=9.3KN/m

M=1/8X9.3X0.92

（T=0.94X100X6/8X102

3）

5．纵向肋木检算：

q=（20.1+0.18）x1.2x0.9+（0.1x0.08x10x3x1.2x0.45/0.

9m）+4.5KN/m2x1.4x0.9

M=1/8-q•l2=1/8x27.71x0.92

（T=28x100/（1/6x10x122）=11.6MPa

f=5/384•q•l4/EI=5/384x[（20.1+0.18）x0.9+0.12]x0.9x

903/（1/12x10x123E）

Q1=（20.1KN/m2+0.18KN/m2）x0.81+0.08x3KN+0.12x0.9KN=

Q2=12X1/2x6kg+2x4kg/mX12/1.2+1x6kg/个

3．施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：

Q3=（1.0KN/m2+2.0KN/m2）x0.81

4．风荷载：

（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000

W=Kx1K2xK3xK4xW0

W=0.85x1.3x0.25x1KPax1.0x1.0=0.28KPa

5．内力小计：

6．承载力检算：

=21.5KN+1.02X（2.43KN+（2X3.63KN•M）/10m）

=24.7KNV[N]=40KN

7．腹板横隔梁部分：

（a）梁体、模板自重：

Q1=（5.0KN/m2+0.18KN/m2）X0.81+0.08X3KN+0.12X0.9KN=41KN

（b）支架自重：

（c）施工荷载：

（d）小计

则:

Q1=（5KN/m2+0.18KN/m2X）0.60X0.90+0.24KN+0.11KN=28KN+0.24+0.11

小计