悬挑脚手架专项施工方案已修改Word格式.docx

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本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。

7、连墙件

（1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。

楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳.

（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3。

6米设一拉结点。

（3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。

（5）连墙件构造示意图

8、架体内封闭

（1）脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。

（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

（3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

9、安全网

（1）平网搭设:

层间网在整个施工期间不允许拆除，层间网的搭设采用钢管挑支,用钢管做杆件时，间距不得大于3m，只杆支撑点要牢固可靠，内外边沿可用脚手架钢管支撑或用钢丝绳绷拉，并且绷直,里口须于建筑物锁牢，里口与建筑物空隙不能超过10cm。

层间网的网片初始下垂的最低点与挑支杆件的距离不低于1。

5m。

系节点应沿网片均匀分布，其距离不应大于75cm。

在每个节点上，边绳要靠近支撑架,并用一根独立的系绳连接，系绳要连接牢固而又容易松开,受力后不回散脱,筋绳要连接在支撑架上.建筑物的转角处、阳台口和平面形状突出的部位，安全网要整体连接，不得中断,也不允许出现任何漏洞。

（2）立网的搭设：

在脚手架的外侧需要采用封闭式的安全防护.封闭式防护主要采用满挂安全网，立网的下口与支杆或建筑物之间要牢固的扎结,固定点的间距应不大于50cm,下边沿设挡脚或挡脚笆。

上下两网之间的拼接要严密。

为防止人或物的坠落发生事故，对提升机、井架，人行斜道等周围亦应用立网封闭。

立网的网体使用，但直接绑扎在外脚手板下的随层网,可采用立网网体。

（3）安全网的拆除：

施工中所搭设的安全网，不论局部或全体，需在施工全部完成，作业全部停止之后，经过工程负责人的同意，才可进行拆除。

拆除过程中要有专人监护。

拆除顺序，应自上而下一次进行。

并根据情况采用有效的防止坠落和物体打击的措施。

拆卸工人应系安全带，下方设置警戒区，并要设置“禁止通行"

等安全标志，待拆卸完毕后恢复通行.

10、防护措施

脚手架要满挂全封闭式的密目安全网（800/100cm2）,密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。

作业层网应高于平台1。

2m，并在作业层下一步架处设置一道水平网。

在架体内3m处设置首层平网，往上每隔5步设一水平网，施工层应设随层网。

作业层脚手架立杆于0。

6m。

1。

2m处设两道防护栏杆，底部侧面设180高的挡脚板。

四、脚手架计算书

钢管落地脚手架

1、参数信息:

1〉脚手架参数

双排脚手架搭设高度为16.2m，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的横距为0.9m，立杆的纵距为1。

5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.30m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3。

0;

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数为1。

00；

连墙件采用两步三跨,竖向间距3。

6m,水平间距4。

5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2>

活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3〉风荷载参数

本工程地处浙江湖州市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1。

00，风荷载体型系数μs为1.13;

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4〉静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）：

0.005；

脚手板类别：

竹笆片脚手板;

栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）：

0.033;

脚手板铺设总层数:

4；

5>

地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kPa）：

120.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0。

20；

地基承载力调整系数:

1.00.

2、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1>

均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0。

033kN/m；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3×

0.9/（2+1）=0。

09kN/m;

活荷载标准值：

Q=3×

9/（2+1）=0。

9kN/m；

静荷载的设计值：

q1=1。

2×

033+1。

0.09=0.148kN/m；

活荷载的设计值：

q2=1。

4×

0.9=1。

26kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2〉强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0。

08×

0.148×

52+0.10×

26×

1.52=0.31kN。

m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=—0.10×

1.52—0.117×

52=-0.365kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.31×

106,0.365×

106）/4490=81.292N/mm2;

大横杆的最大弯曲应力为σ=81。

292N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！

3〉挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值：

q1=P1+P2=0。

033+0.09=0。

123kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0。

9kN/m;

最大挠度计算值为:

ν=。

677×

123×

15004/（100×

2.06×

105×

107800）+0。

990×

0.9×

2。

06×

107800）=2。

222mm；

大横杆的最大挠度2.222mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

3、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5。

4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.

1〉荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0。

033×

1.5=0.05kN;

P2=0。

3×

5/（2+1）=0。

135kN；

Q=3×

1.5/（2+1）=1。

350kN；

集中荷载的设计值：

P=1.2×

（0.05+0.135）+1.4×

1.35=2。

112kN；

小横杆计算简图

强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax=1。

0.033×

92/8=0。

004kN。

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.112×

9/3=0.634kN。

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。

638kN。

最大应力计算值σ=M/W=0。

638×

106/4490=142.011N/mm2;

小横杆的最大弯曲应力σ=142。

011N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!

3〉挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：

νqmax=5×

9004/（384×

107800）=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0。

135+1.35=1。

535kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

νpmax=1534。

95×

900×

（3×

9002-4×

9002/9）/（72×

107800）=1.788mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1。

788=1.801mm；

小横杆的最大挠度为1。

801mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！

4、扣件抗滑力的计算：

按规范表5。

7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1。

00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN.

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。

5）:

R≤Rc

其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;

R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.033×

5×

2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值：

P2=0。

0.9/2=0。

015kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.3×

9×

1.5/2=0。

202kN；

Q=3×

5/2=2.025kN；

荷载的设计值：

R=1。

（0。

05+0.015+0。

202）+1.4×

025=3.156kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=［0。

1248+（1。

50×

2/2）×

0.033/1。

80]×

16。

20=2.471kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0。

3kN/m2

NG2=0。

1.5×

9+0。

3）/2=1。

08kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15kN/m

NG3=0。

15×

1.5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网；

005kN/m2

NG4=0.005×

16.2=0。

122kN;

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.123kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4。

05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：

Wo=0.45kN/m2；

Uz-—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：

Uz=1；

Us——风荷载体型系数：

取值为1。

13；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.45×

1×

1.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.123+1.4×

4.05=10.617kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0。

85×

4NQ=1。

4.123+0.85×

1.4×

4。

05=9。

767kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0。

85×

4WkLah2/10=0.850×

356×

1。

82/10=0.206kN。

6、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=10.617kN；

计算立杆的截面回转半径:

i=1.59cm;

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:

μ=1.5；

计算长度，由公式lo=k×

μ×

h确定:

l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.188;

立杆净截面面积:

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

［f］=205N/mm2；

σ=10617/（0。

188×

424）=133.197N/mm2；

立杆稳定性计算σ=133。

197N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=9。

i=1。

59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。

3.3得：

k=1。

155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5。

3得：

μ=1。

5；

计算长度，由公式l0=kuh确定：

l0=3。

118m；

长细比：

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0。

188

立杆净截面面积：

W=4。

49cm3;

钢管立杆抗压强度设计值:

［f]=205N/mm2；

σ=9766.872/（0。

424）+205860.123/4490=168。

376N/mm2;

立杆稳定性计算σ=168.376N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2,满足要求！

7、最大搭设高度的计算：

按《规范》5.3。

6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为:

NG2K=NG2+NG3+NG4=1.652kN；

活荷载标准值：

NQ=4。

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0。

125kN/m；

Hs=［0.188×

24×

10—4×

205×

103—（1。

652

+1。

05）]/（1。

125）=58。

021m；

按《规范》5。

6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=58.021/（1+0。

001×

58.021）=54。

839m;

［H］=54.839和50比较取较小值。

经计算得到,脚手架搭设高度限值［H］=50m。

脚手架单立杆搭设高度为16。

2m，小于［H],满足要求！

3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=1。

652kN；

NQ=4.05kN；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1。

0.85）=0。

206/（1.4×

0。

85）=0。

173kN.m;

Hs=（0。

1.652+0。

（4.05+0.188×

100×

0.173/4。

49）））/（1.2×

125）=39。

296m；

［H］=39。

296/（1+0。

39。

296）=37.81m；

[H]=37.81和50比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值[H］=37.81m.

脚手架单立杆搭设高度为16.2m,小于[H]，满足要求！

8、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.356kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4。

1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5。

000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=8.073kN;

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13。

073kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f］

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数;

由长细比l/i=300/15。

9的结果查表得到φ=0。

949，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4。

24cm2；

［f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。

949×

4.24×

103=82。

487kN；

Nl=13。

073<

Nf=82。

487,连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13。

073小于双扣件的抗滑力16kN,满足要求！

连墙件扣件连接示意图

9、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=120kPa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数:

kc=1；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=53.087kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=10。

617kN；

基础底面面积：

A=0。

2m2。

p=53.087≤fg=120kPa。

地基承载力满足要求!

普通型钢悬挑脚手架

1、参数信息：

脚手架参数

双排脚手架搭设高度为15.2m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为:

立杆的纵距为1。

5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1。

8m；

内排架距离墙长度为0.30m;

3.0；

取扣件抗滑承载力系数0.90；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3。

6m,水平间距4.5m，采用扣件连接;

施工均布荷载（kN/m2）：

000；