3535453535m钢箱梁计算书Word格式.docx
《3535453535m钢箱梁计算书Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《3535453535m钢箱梁计算书Word格式.docx（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
2）截面几何特性计算
纵肋板件组成：
1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）
A=50.88cm2
I=2399.5cm4
Yc=12.2cm（距下翼缘）
Wt=413.7cm3；
Wb=196.7cm3
5.2纵肋内力计算
1）作用于纵肋上的恒载
a）纵肋自重
q1=*1e-4**=kg/m
b）钢桥面板自重
q2=*b*=38.5kg/m
c）桥面铺装（厚8cm）
q3=*b*=67.2kg/m
d）砼桥面板（厚8cm）
q4=*b*=72.8kg/m
e）恒载合计
∑q=197.0kg/m
2）汽车冲击系数
（1+μ）=1+=
3）作用于纵肋上的活载
纵肋反力计算图式（尺寸单位：
mm）
采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，
后轮：
在0.76m宽度内布t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为t。
前轮：
在0.41m宽度内布t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为t。
城-A级标准车辆：
轴重60kN：
P=6/2*=t，着地宽度0.41m，q=t/m,R1=t
轴重140kN：
P=14/2*=t，着地宽度0.76m，q=t/m,R2=t
轴重200kN：
P=20/2*=t，着地宽度0.76m，q=t/m,R1=t
轴重160kN：
P=16/2*=t，着地宽度0.76m，q=t/m,R1=t
4）纵肋弯矩
按多跨刚性支承连续梁计算，跨度为横肋间距a，采用Midas/Civil程序计算，整理结果如下：
恒载+活载弯矩包络图（kg-m）
5.3纵肋应力检算（未计入纵向体系应力）
1）跨中
上缘：
σt=2258e2/=545.8kg/cm2
下缘：
σb=2258e2/=1147.9kg/cm2
2）支点
σt=1562e2/=377.6kg/cm2
σb=1562e2/=794.1kg/cm2
6.横肋设计
6.1横肋截面几何特性
桥面板的有效宽度参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
横肋等效跨度L=4500mm,a/2L=
λ=2L2L1142mm，取1140mm.
2）截面几何特性（下翼缘板厚12mm,腹板12mm）
A=221.7cm2
I=87761.6cm4
Yc=48.67cm（距下翼缘）
Wt=7745.9cm3；
Wb=1803.2cm3
6.2恒载内力计算
1）横肋自重
桥面板宽度取横肋间距，即2000mm。
q1=（200*+12*+**1e-4**=303.8kg/m
2）桥面铺装
q2=**=384kg/m
3）砼桥面板
q3=**=416kg/m
4）砼防撞护栏
q4=750*=1500kg
6.3内力计算
1）纵向反力计算
横肋处反力R=**（1+μ）=t
2）横肋内力（尺寸单位：
6.4内力计算成果
不考虑斜腹板的支承作用（t-m）
考虑斜腹板的支承作用（t-m）
跨中弯矩M=t-m；
支点弯矩M=t-m
6.5横肋应力检算
跨中截面：
上缘应力σt==334.4kg/cm2
下缘应力σb==1436.4kg/cm2<
[σ]=2000kg/cm2
支点截面：
上缘应力σt==382.2kg/cm2
下缘应力σb==1641.5kg/cm2<
边箱不考虑斜腹板的支承作用时，支点截面
上缘应力σt==387.8kg/cm2
下缘应力σb==387.8kg/cm2<
7.钢箱梁纵向体系应力计算
7.1计算简图
7.2恒载计算
1）钢梁自重
由程序自动计算。
2）钢筋砼桥面板
q=*25*=t/m
3）桥面铺装
4）防撞护栏
q=+=t/m
5）二期恒载合计
∑q=t/m
7.3活载计算参数
1）冲击系数
（1+μ）=（按35m跨计算，偏大）
2）多车道折减系数
按6车道计算，折减系数：
3）偏载系数
本桥为曲梁，曲线半径为2000m，取偏载系数：
4）综合系数
k=*6**=
7.4钢箱梁截面几何特性
A=0.6919m2；
Yc=0.9824m（至梁底）；
I=0.5400m4
Wt=0.5307m3；
Wb=0.5497m3
7.5内力计算成果
剪力包络图（kN）
弯矩包络图（kN-m）
7.6应力检算
1）正应力
上缘正应力（MPa）
下缘正应力（MPa）
2）剪应力检算
剪应力考虑均由直腹板承受。
边支点处：
腹板板厚14mm。
τmax=*6403e2/**4）=857.5kg/cm2<
[τ]=1200kg/cm2
45m跨中支点处：
腹板板厚16mm。
（距支点6.5m范围）
τmax=*9177e2/**4）=1075.4kg/cm2<
35m跨中支点处：
（距支点6.5m范围），实际腹板采用16mm。
τmax=*8399e2/**4）=1124.9kg/cm2<
7.7刚度检算
恒载作用下的挠度δ=34mm
汽车荷载作用下的最大挠度δ=27.5mm<
[δ]=45000/800=56mm
实际挠跨比δ/L=1/
因此需设预拱度，中跨中需设预拱度值为34+=47.8mm，实设48mm。
7.8支座反力计算成果
边支点（75号单元I端面）支座型号：
3000kN/个
N（KN）Q（KN）M（KNM）N（KN）Q（KN）M（KNM）
汽车
组合--1
次中支点（76号单元I端面）支座型号：
7000kN/个
汽车
组合--1
中支点（77号单元I端面）支座型号：
8000kN/个
组合--1
8钢箱梁横梁检算
8.1中横梁（45m跨）
1）腹板剪应力
最大支座反力Rmax=14700kN
横梁腹板承受的剪力Qmax=14700/4*=kN（其中，为腹板剪力不均匀系数）
腹板板厚取28mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：
τmax=**=1083kg/cm2<
2）弯曲应力
支座中心距取6500mm，则支座中心至腹板的距离d=6750-6500/2=3500mm
中横梁计算弯矩M=*=1415t-m
桥面板有效宽度的确定
a=1500mm
等效跨度L=2*3500=7000mm,a/2L=
λ=2L2L1154mm，取1100mm。
中横梁截面特性（顶、底板δ=28mm，腹板δ=28mm）
A=1160.3cm2；
Yc=100.0cm（至梁底）；
I=7703345.9cm4
Wt=77033cm3；
Wb=77033cm3
上缘应力σt=1415e5/77033=1836.9kg/cm2
下缘应力σb=1415e5/77033=1836.9kg/cm2<
[σ]=2100kg/cm2
8.2中横梁（35m跨）
最大支座反力Rmax=13568kN
横梁腹板承受的剪力Qmax=13568/4*=kN（其中，为腹板剪力不均匀系数）
腹板板厚取24mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：
τmax=*373e3/*=1166kg/cm2<
中横梁计算弯矩M=*=1306t-m
中横梁截面特性（顶、底板δ=24mm，腹板δ=24mm）
A=996.48cm2；
I=6641836cm4
Wt=66418cm3；
Wb=66418cm3
上缘应力σt=1306e5/66418=1966.3kg/cm2
下缘应力σb=1306e5/66418=1966.3kg/cm2<
由于支座反力与45m跨相差不大，为减少板材规格，35m跨中横梁截面实际采用顶、底板δ=28mm，腹板δ=28mm。
偏于安全。
8.3端横梁
最大支座反力Rmax=5913kN
横梁腹板承受的剪力Qmax=5913/4*=kN（其中，为腹板剪力不均匀系数）
腹板板厚取20mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：
τmax=**=610kg/cm2<
中横梁计算弯矩M=*=t-m
a=1000mm（单侧）
λ=400+2L2L1094mm，实际取800mm。
中横梁截面特性（顶、底板δ=20mm，腹板δ=20mm）
A=832.0cm2；
I=5567509cm4
Wt=55675cm3；
Wb=55675cm3
上缘应力σt=55675=1022.2kg/cm2
下缘应力σb=55675=1022.2kg/cm2<
9.支座处局部承压应力检算
9.1中支点处
最大支点反力Rmax=14700kN
板件规格面积
1-800x28
4-250x28
合计
局部承压应力σa=1470e3/2=1458.3kg/cm2
加劲肋焊缝确定：
单个加劲肋最大轴力N=70*=140t
由τ=140e3/*2*50hf）<
1200kg/cm2，解得hf>
12.9mm，实际取hf=16mm。
9.2边支点处
1-600x20
2-250x20
合计
局部承压应力σa=591e3/2=1343.2kg/cm2
单个加劲肋最大轴力N=50*=100t
由τ=100e3/*2*50hf）<
10.9mm，实际取hf=14mm。
10.横桥向抗倾覆稳定安全性检算
10.1恒载反力计算成果：
（支座中心距6.5m）
35m跨边支点：
kN；
单支座反力：
kN
35m跨中支点：
45m跨中支点：
10.2单车道活载反力
676kN；
55m跨中支点：
10.3抗倾覆稳定性检算（最外侧单车道）
最外侧单车道合力点至支座的距离：
7.35m。
倾覆弯距抗倾覆弯距安全系数
10.4抗倾覆稳定性检算（最外侧双车道）
最外侧双车道合力点至支座的距离：
5.8m。
10.5抗倾覆稳定性检算（最外侧三车道）
最外侧三车道合力点至支座的距离：
4.25m。
升级会员 