3535453535m钢箱梁计算书Word格式.docx

1、2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1）作用于纵肋上的恒载a）纵肋自重q1=*1e-4*= kg/mb）钢桥面板自重q2=*b*=38.5 kg/mc）桥面铺装（厚8cm）q3=*b*=67.2 kg/md）砼桥面板（厚8cm）q4=*b*=72.8 kg/me）恒载合计q=197.0 kg/m2）汽车冲击系数 （1+）=1+=3）作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单

2、位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为 t。前轮：在0.41m宽度内布 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为 t。城-A级标准车辆：轴重60kN ：P=6/2*= t，着地宽度0.41 m，q= t/m, R1= t轴重140kN：P=14/2*= t，着地宽度0.76 m，q= t/m, R2= t轴重200kN ：P=20/2*= t，着地宽度0.76 m，q= t/m, R1= t轴重160kN ：P=16/2*= t，着地宽度0.76 m，q= t/m, R1= t4）纵肋弯矩按多跨刚

3、性支承连续梁计算，跨度为横肋间距a，采用Midas/Civil程序计算，整理结果如下：恒载+活载弯矩包络图（kg-m）5.3纵肋应力检算（未计入纵向体系应力）1）跨中上缘：t=2258e2/=545.8 kg/cm2下缘：b=2258e2/=1147.9 kg/cm22）支点t=1562e2/=377.6 kg/cm2b=1562e2/=794.1 kg/cm26.横肋设计6.1横肋截面几何特性桥面板的有效宽度参考日本道路桥示方书的规定进行计算。横肋等效跨度L=4500mm, a/2L=2L2L1142 mm，取1140mm.2）截面几何特性（下翼缘板厚12mm, 腹板12mm）A=221.7

4、 cm2I= 87761.6 cm4Yc= 48.67 cm （距下翼缘）Wt=7745.9 cm3；Wb=1803.2 cm36.2恒载内力计算1）横肋自重桥面板宽度取横肋间距，即2000mm。q1=（200*+12*+*1e-4*=303.8 kg/m2）桥面铺装q2=*=384 kg/m3）砼桥面板q3=*=416 kg/m4）砼防撞护栏q4=750*=1500 kg6.3内力计算1）纵向反力计算横肋处反力 R=*（1+）= t2）横肋内力（尺寸单位：6.4内力计算成果不考虑斜腹板的支承作用（t-m）考虑斜腹板的支承作用（t-m）跨中弯矩 M= t-m； 支点弯矩 M= t-m6.5横肋

5、应力检算跨中截面：上缘应力 t=334.4 kg/cm2下缘应力 b=1436.4 kg/cm2 =2000 kg/cm2支点截面：上缘应力 t=382.2 kg/cm2下缘应力 b=1641.5 kg/cm2 边箱不考虑斜腹板的支承作用时，支点截面上缘应力 t=387.8 kg/cm2下缘应力 b=387.8kg/cm2 7.钢箱梁纵向体系应力计算7.1计算简图7.2恒载计算1）钢梁自重由程序自动计算。2）钢筋砼桥面板q=*25*= t/m3）桥面铺装4）防撞护栏q=+= t/m5）二期恒载合计q= t/m7.3活载计算参数1）冲击系数（1+）= （按35m跨计算，偏大）2）多车道折减系数按

6、6车道计算，折减系数：3）偏载系数本桥为曲梁，曲线半径为2000m，取偏载系数：4）综合系数k=*6*=7.4钢箱梁截面几何特性 A=0.6919 m2 ；Yc= 0.9824 m （至梁底） ；I=0.5400 m4Wt=0.5307 m3 ；Wb=0.5497 m37.5内力计算成果剪力包络图（kN）弯矩包络图（kN-m）7.6应力检算1）正应力上缘正应力（MPa）下缘正应力（MPa）2）剪应力检算剪应力考虑均由直腹板承受。边支点处：腹板板厚14mm。max=*6403e2/*4）=857.5 kg/cm2 =1200 kg/cm2 45m跨中支点处：腹板板厚16mm。（距支点6.5m范围

7、）max=*9177e2/*4）=1075.4 kg/cm2 35m跨中支点处：（距支点6.5m范围），实际腹板采用16mm。max=*8399e2/*4）=1124.9 kg/cm2 7.7刚度检算恒载作用下的挠度 =34 mm汽车荷载作用下的最大挠度 =27.5 mm = 45000/800=56 mm实际挠跨比 /L=1/因此需设预拱度，中跨中需设预拱度值为34+ =47.8 mm，实设48mm。7.8支座反力计算成果边支点（75号单元 I 端面） 支座型号：3000kN/个 N（KN） Q（KN） M（KNM） N（KN） Q（KN） M（KNM）汽 车 组 合 - 1 次中支点（76

8、号单元 I 端面） 支座型号：7000kN/个汽 车 组 合 - 1 中支点（77号单元 I 端面） 支座型号：8000kN/个组 合 - 1 8钢箱梁横梁检算8.1中横梁（45m跨）1）腹板剪应力最大支座反力 Rmax=14700 kN横梁腹板承受的剪力 Qmax=14700/4*= kN（其中，为腹板剪力不均匀系数） 腹板板厚取28mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：max=*=1083 kg/cm2 2）弯曲应力支座中心距取6500mm，则支座中心至腹板的距离 d=6750-6500/2=3500 mm中横梁计算弯矩 M=* =1415 t-m桥面板有效宽度的确定a=1500m

9、m等效跨度L=2*3500=7000mm, a/2L=2L2L1154 mm，取1100mm。中横梁截面特性（顶、底板=28mm，腹板=28mm） A= 1160.3 cm2 ；Yc= 100.0 cm （至梁底） ；I= 7703345.9 cm4Wt=77033 cm3 ；Wb=77033 cm3上缘应力 t=1415e5/77033=1836.9 kg/cm2下缘应力 b=1415e5/77033=1836.9 kg/cm2 =2100 kg/cm2 8.2中横梁（35m跨）最大支座反力 Rmax=13568 kN横梁腹板承受的剪力 Qmax=13568/4*= kN（其中，为腹板剪力不

10、均匀系数） 腹板板厚取24mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：max=*373e3/*=1166 kg/cm2 中横梁计算弯矩 M=* =1306 t-m中横梁截面特性（顶、底板=24mm，腹板=24mm） A= 996.48 cm2 ；I= 6641836 cm4Wt=66418 cm3 ；Wb=66418 cm3上缘应力 t=1306e5/66418=1966.3 kg/cm2下缘应力 b=1306e5/66418=1966.3 kg/cm2 由于支座反力与45m跨相差不大，为减少板材规格，35m跨中横梁截面实际采用顶、底板=28mm，腹板=28mm。偏于安全。8.3端横梁最大支

11、座反力 Rmax=5913 kN横梁腹板承受的剪力 Qmax=5913/4*= kN（其中，为腹板剪力不均匀系数） 腹板板厚取20mm，腹板高度2000mm，则腹板最大剪应力：max=*=610 kg/cm2 中横梁计算弯矩 M=* = t-ma=1000mm（单侧）=400+2L2L1094 mm，实际取800mm。中横梁截面特性（顶、底板=20mm，腹板=20mm） A= 832.0 cm2 ；I= 5567509 cm4Wt=55675 cm3 ；Wb=55675 cm3上缘应力 t=55675=1022.2 kg/cm2下缘应力 b=55675=1022.2 kg/cm2 9.支座处局

12、部承压应力检算9.1中支点处最大支点反力 Rmax=14700 kN板件规格 面积1-800x28 4-250x28 合计 局部承压应力 a=1470e3/2=1458.3 kg/cm2 加劲肋焊缝确定：单个加劲肋最大轴力 N=70*=140 t由=140e3/*2*50hf） 12.9 mm，实际取hf=16mm。9.2边支点处1-600x20 2-250x20 合计 局部承压应力 a=591e3/2=1343.2 kg/cm2单个加劲肋最大轴力 N=50*=100 t由=100e3/*2*50hf） 10.9 mm，实际取hf=14mm。10.横桥向抗倾覆稳定安全性检算10.1恒载反力计算成果：（支座中心距6.5m）35m跨边支点： kN；单支座反力： kN35m跨中支点：45m跨中支点：10.2单车道活载反力 676 kN；55m跨中支点：10.3抗倾覆稳定性检算（最外侧单车道）最外侧单车道合力点至支座的距离：7.35m。倾覆弯距 抗倾覆弯距 安全系数 10.4抗倾覆稳定性检算（最外侧双车道）最外侧双车道合力点至支座的距离：5.8m。10.5抗倾覆稳定性检算（最外侧三车道）最外侧三车道合力点至支座的距离：4.25m。