消防连廊模板支撑施工方案Word下载.docx
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4
铁垫板
5
工字钢
6
安全密目网
片
7
安全网
8
塔吊
台
现场已安装验收
9
油漆
公斤
10
线绳
斤
11
安全帽
顶
根据人员数量
12
安全带
条
根据使用人员数量
13
钢丝绳
根据用量进场
四、施工工艺技术
一、消防连廊模板支撑案设计
1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢筋混凝土结构，连廊模板模板支撑架底部无支撑点，因此在连廊模板模板支撑架底部架设工字钢梁，以作为连廊模板模板支撑架支撑点之用。
2、连廊模板模板支撑架底部支撑工字钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设48*2.75mm钢管模板支撑架，以作为连廊模板的支撑。
3、工字钢梁拟采用18#工字钢，长4.5m，里端2.6m锚固在已浇筑好的楼板上，外端1.9m作为模板支撑架的支撑点；
工字钢梁外端设置斜撑，斜撑采用48*2.75钢管，在工字钢梁上焊斜钢筋棍，将钢管插入钢筋棍并与钢梁焊接。
支撑的另一端顶在下一楼层剪力墙或地面上。
4、工字钢梁水平间距不大于1.0m，里端设置三道，锚环（HPB235级
16钢筋）
5、在工字钢钢梁上满铺3.5厚架板，作为模板支撑架立杆的支撑点。
6、连廊模板支撑模板支撑架的立杆横距（垂直连廊向）1.0m，纵距（沿连廊向）1.0m；
模板支撑架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，模板支撑架中部（距工字钢1.6m处）设置纵、横向连杆，模板支撑架立杆与剪力墙模板拉结牢固。
7、连廊模板支撑架外侧两端各设置一道剪刀撑。
8、连廊外侧施工脚手架横距0.85m，纵距1.5m，步距1.5m；
脚手板采用木板封闭，脚手架高出施工层不少于1.2m。
五、施工安全保证措施
模板、支架拆除时禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。
模板应堆放整齐，堆放高度不得超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。
支模前必须搭好排架和脚手架（见前章节图示及相关安全操作规程等）
支模施工时，6级以上大风要停止施工。
浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。
浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。
经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
钢管、模板禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。
消防连廊为悬挑结构，结构混凝土强度必须达到设计及规的要求，可拆除模板及支撑。
拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
模板拆除后要及时送至搂面或地面，禁留有未拆除的悬空模板。
拆除模板、支架时，区域围要设置警戒线，并有专人监护。
“临边”“四口”要按要求设置安全防护设施，施工未完不得随意拆除。
在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；
拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"
禁止通行"
安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
木工机械必须格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。
电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；
且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。
使用木工多用机械时禁电锯和电刨同时使用；
使用木工机械禁戴手套；
长度小于50cm
或厚度大于锯片半径的木料禁使用电锯；
两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；
机械停用时断电加锁。
用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，格遵守相关安全操作规程。
模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；
垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。
不允一次吊运二块模板。
六、劳动力组织
消防连廊劳动力组织，模板支撑的架子工，计划需6人，模板工计划需6人，塔吊司机2人，砼工4人，焊工1人，施工员1人，安全员1人。
电工1人，机修工1人。
后勤：
包括食堂、医务、清洁等考虑10人。
劳动力计划表
消防连廊模板支撑劳动力计划表
工种
施工阶段
悬挑梁安置
铺架板、垫板
搭设模板支撑、支模板
浇筑混凝土
人数
组数
砼工
架子工
25
木工
电工
电焊工
塔吊司机
机修工
七、计算书
1.模板构造及支撑参数
（1）构造参数
楼层高度（m）
结构表面要求
隐藏
楼板厚度（mm）
100
立杆步距（m）
1.5
立杆纵向间距（m）
立杆横向间距（m）
0.6
脚手架从距地面34.7m处开始搭设
搭设高度（m）
2.7
顶步栏杆高（m）
0.9
立杆距墙（m）
0.3
1.6
总步数
小横杆伸出立杆长度（m）
0.1
扫地杆距地（m）
0.2
采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根
钢管类型
Φ48×
2.75
连墙件布置式
二步三跨
连墙件连接式
扣件连接
连墙件扣件连接式
单扣件
扣件抗滑承载力折减系数
脚手架沿墙纵向长度（m）
（2）支撑参数
板底支撑钢管（mm）
Φ48×
2.75
钢管钢材品种
钢材Q235钢（＞16-40）
钢管弹性模量（N/mm2）
206000
钢管屈服强度（N/mm2）
235
钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值（N/mm2）
205
钢管抗剪强度设计值（N/mm2）
120
钢管端面承压强度设计值（N/mm2）
325
2.荷载参数
（1）施工活荷载
新浇筑砼自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
1.1
板底模板自重标准值（kN/m2）
0.25
（2）风荷载参数
工程地理位置
市
基本风压（kN/m2）
地面粗糙度类别
C类（有密集建筑群市区）
（3）静荷载参数
（1）脚手板参数
选用木脚手板，按规要求铺脚手板
脚手板自重（kN/m2）
0.35
铺设层数
（3）挡脚板参数
选用木脚手板（220×
48×
3000），铺脚手板层设挡脚板
挡脚板自重（kN/m2）
0.08
（4）围护材料
2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭
密目网规格
2300目/100cm2，A0=1.3mm2
密目网自重（kN/m2）
0.01
上半步高度（m）
0.8
（5）.支撑参数
支撑系统搭设形式
斜撑式
主梁截面特征
工字钢型号
18号工字钢
型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用螺栓式，螺栓直径16mm
楼板混凝土强度等级
C30
支杆型号
2.75mm钢管
支杆支点与主梁垂直距离（m）
2.9
3.荷载计算及组合
永久荷载标准值Gk=0.25×
1.000+24×
1.000×
0.1+1.1×
0.1=2.760kN/m；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×
1.000=2.500kN/m；
计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；
（1）计算挠度采用标准组合：
q=2.760kN/m；
（2）计算弯矩采用基本组合：
A永久荷载和均布活荷载组合
由可变荷载效应控制的组合：
q1=0.9×
1.2×
2.760=2.981kN/m；
q2=0.9×
1.4×
2.500=3.150kN/m；
由永久荷载效应控制的组合：
1.35×
2.760=3.353kN/m；
0.7×
2.500=2.205kN/m；
B永久荷载和集中活荷载组合
P1=0.9×
2.5=3.150kN；
2.760=3.353kN/m；
P2=0.9×
2.5=2.205kN；
4、立杆的稳定性计算
（一）立杆的轴向力设计值N
（1）上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1
永久荷载标准值Gk=0.25×
1×
0.6+24×
0.6×
0.6×
0.1+1/0.3×
0.+0.6×
0.0614=1.853kN；
施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×
0.6=0.600kN/m；
上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max（Na，Nb）=2.780kN；
Na=0.9×
（1.2×
1.853+1.4×
0.600）=2.757kN；
Nb=0.9×
（1.35×
0.600）=2.780kN；
（2）脚手架钢管的自重：
N2=1.2×
0.145×
（3-0.1）=0.504kN；
（3）立杆的轴向力设计值N
计算顶部立杆时：
N=N1=2.780kN；
计算底部立杆时：
N=N1+N2=2.780+0.504=3.284kN；
（二）验算立杆长细比λ，确定稳定系数φ
依据《JGJ130-2011规》第5.4.6条：
顶部立杆段：
λ=kμ1（h+2a）/i
非顶部立杆段：
λ=kμ2h/i
其中:
λ--立杆长细比；
k--立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1；
i--立杆的截面回转半径，i=1.600×
10-2m；
（1）顶部立杆段计算λ
验算长细比时取k=1计算λ：
λ=1×
2.×
（1+2×
109×
10-3）/（1.600×
10-2）=154.914；
计算稳定系数φ时，查《JGJ130-2011规》表5.4.6，k=1.155
λ=1.155×
154.914=.926，查《JGJ130-2011规》A.0.6表得到φ=0.223；
（2）底部立杆段计算λ
1.755×
1.5/（1.600×
10-2）=164.531；
164.531=190.034，查《JGJ130-2011规》A.0.6表得到φ=0.；
（3）验算立杆长细比
钢管立杆长细比λ=164.531小于钢管立杆允长细比210.000，满足要求！
（三）风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw
计算风荷载标准值Wk=μz•μs•ω0
其中μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规的规定采用：
脚手架顶部μz=0.650，脚手架底部μz=0.650；
μs--风荷载体型系数：
μs=1.3φ=1.3×
0.115=0.149；
φ为挡风系数。
ω0--基本风压（kN/m2），按照荷载规规定采用：
ω0=0.3kN/m2；
经计算得到，风荷载标准值为:
脚手架顶部Wk=0.650×
0.149×
0.3=0.kN/m2；
脚手架底部Wk=0.650×
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：
Mw=0.9×
1.4WkLh2/10
脚手架顶部Mw=0.9×
0.×
1.52/10=0.008kN•m；
脚手架底部Mw=0.9×
5.立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+Mw/W≤[f]
其中:
σ--钢管立杆应力计算值（N/mm2）；
A--立杆净截面面积：
A=3.91×
102mm2；
Mw--风荷载设计值产生的弯矩；
W--立杆截面模量：
W=4.18×
103mm3；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
顶部立杆应力计算值：
σ1=2.780×
103/（0.223×
3.91×
102）+0.008×
106/（4.18×
103）=33.839N/mm2；
底部立杆应力计算值：
σ=3.284×
103/（0.×
103）=44.192N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=44.192N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
6、连墙件的稳定性计算
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=4.443kN；
每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积Aw=9.600m2；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.443kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=700/16的结果查表得到φ=0.873；
A=3.91cm2；
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.873×
102×
205×
10-3=69.955kN；
Nl=7.443kN<
Nf=69.955kN，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=7.443kN≤单扣件的抗滑力8.000kN，满足要求！
7、悬挑梁受力计算
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。
本案中，脚手架排距为600mm，排脚手架距离墙体300mm，第一道支撑与墙的距离为1900mm。
悬挑梁的截面惯性矩I=1660cm4，截面抵抗矩W=cm3，截面积A=30.6cm2，线密度G=24.1kg/m。
外立杆轴向力设计值N1=10.816kN；
立杆轴向力设计值N2=13.936kN；
悬挑梁自重荷载q=1.2×
24.1×
9.8×
10-3=0.289kN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）
悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·
m）
各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：
R1=19.696kN；
R2=6.733kN；
R3=-0.390kN。
最大弯矩Mmax=5.257kN·
m；
最大应力σ=M/1.05W+N/A=5.257×
106/（1.05×
185000）+7.485×
103/3060=29.511N/mm2；
悬挑梁的最大应力计算值σ=29.511N/mm2小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!
8、悬挑梁稳定性计算
悬挑梁采用18号工字钢,计算公式如下：
σ=M/φbWx≤[f]
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规》（GB50017-2003）附录B得到：
φb=2.00
由于φb大于0.6，依《钢结构设计规》（GB50017-2003）附表B，按照下面公式调整：
得到φb'
=0.929。
经过计算得到最大应力σ=5.257×
106/（0.929×
185000）=30.590N/mm2；
悬挑梁的稳定性计算σ=30.590N/mm2小于[f]=215N/mm2，满足要求!
9、支杆的受力计算
按支杆承受全部荷载，通过计算得到钢绳或支杆的支点从左至右支座反力分别为：
R1=9.364kN。
水平悬挑梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算
RAH=ΣRDicosαi
其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。
各支点的支撑力RCi=RDisinαi
按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：
RD1=11.022kN。
10、支杆的强度计算
斜压支杆的轴力RD取最大值进行计算，为
RD=11.022kN
下面压杆以48×
2.75mm钢管计算，斜压杆的容压力按照下式计算：
σ=N/φA≤[f]
其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=11.022kN；
l--受最大压力斜杆计算长度，l=3.413m；
i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.600cm；
φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.160；
A--受压斜杆净截面面积，A=3.910cm2；
σ--受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是176.537N/mm2；
[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；
受压斜杆的稳定性计算σ=176.537N/mm2<
[f]=215N/mm2，满足要求！
11.斜撑支杆的焊缝计算
斜撑支杆采用焊接式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下
σ=N/lwt≤fc或ft
其中N为斜撑支杆的轴向力，N=21.071kN；
lw为斜撑支杆件的长，取150.796mm；
t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=3.500mm；
ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；
经过计算得到焊缝最大应力σ=21.×
103/（150.796×
3.500）=39.922N/mm2。
对接焊缝的最大应力σ=39.922N/mm2小于185N/mm2，满足要求！
12、锚固段与楼板连接的计算
（1）.水平悬挑梁与楼板压点采用弯钩螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算
锚固深度计算公式:
h≥N/πd[fb]
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.390kN；
d--楼板螺栓的直径，d=16mm；
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容粘接强度，计算中取1.430N/mm2；
[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板的锚固深度，经过计算得到h要大于
0.390×
103/（3.142×
16×
1.430）=5.423mm。
螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×
3.142×
162×
215×
10-3=43.228kN
螺栓的轴向拉力N=0.390kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.228kN，满足要求！
（2）.水平悬挑梁与楼板压点如果采用锚板螺栓，混凝土局部承压计算
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
N≤（b2-πd2/4）fcc
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=0.390kN；
b--楼板的螺栓锚板边长，b=5×
d=80mm；
fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.585N/mm2；
经过计算得到公式右边等于84.213kN，大于锚固力N=0.390kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！
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