XX河桥现浇箱梁满堂支架施工方案Word格式.docx

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支架安装

本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：

纵向立杆布置间距以90cm为主，箱梁两端为60cm或45cm；

横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距90cm，腹板及底倒角处钢管间距60cm，其中腹板下加密两列普通钢管，以加强腹板处支架的承载能力；

翼缘横、纵向立杆均按90cm布置。

在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑（可详见《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》）。

在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。

支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设1200×

10×

15cm的木枋（15cm面竖放，底板两端各悬出50cm），共24根。

然后在其上铺设纵向1400×

15cm的木枋（15cm面竖放，竖放的目的增加刚度），腹板50cm宽度内木枋满铺，底板其余间距25cm铺设，共50根。

对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向1400×

15cm（15cm面竖放）的木枋，共17根，根据翼缘底板坡面将木枋加工成楔型，若翼缘模板有背肋架，则可不必横向再铺木枋，直接让加工成楔型的木枋与背肋架接触紧密，若翼缘模板无背肋架，则横向间距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根约长410cm。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。

底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±

前期施工误差的调整量），来控制底模立模。

底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

2.4 

现场搭设要求

2.4.1本工程架体搭设从2#交界墩盖梁一端开始搭设，以盖梁外缘10厘米为第一排立杆。

立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。

2.4.2架体与2#交界墩拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

2.4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。

在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。

2.5 

技术要求

2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内；

（可删）

2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；

2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；

2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用12＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

2.5.8扣件安装应符合下列规定：

2.5.8.1 

扣件规格必须与钢管外径相同；

2.5.8.2 

螺栓拧紧力矩不应小于50KN·

M；

2.5.9 

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

三、满堂支架预压

安装模板前，要对支架进行压预。

支架预压的目的：

1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

本方案拟按7m一段分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱）（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2）。

施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。

为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。

在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。

支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。

卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。

预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

三、支架受力验算

4.1 

底模板下次梁（10×

15cm木枋）（15cm面竖放）验算

底模下脚手管立杆按照90cm（腹板下60cm，并增强两列普通钢管）布置，纵向次梁木枋腹板处满铺，底板其余处间距25cm，对于纵向次梁木枋的验算，取计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：

底模处砼箱梁荷载：

P1=4.0m×

25KN/m3=100kN/m2（取3.0m砼厚度1.33系数计算）

模板荷载：

P2=4949.13×

9.8×

10-3/（14×

0.5）=6.93kN/m2

（腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木枋承受，翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受，内模底板模板（含倒角模板）由底板下之木枋承受）。

（腹板外模与底板底模采用厚度5mm大面钢板制作，内模采用1.5×

0.3m组合钢模板或密度板）

腹板内外模模板重量为：

2.9175×

14×

0.005×

7.85×

103+（108.56+252.99+150.02+209.75）/100/0.3×

14/1.5×

14.91=4949.13Kg

设备及人工荷载：

P3=（10×

60+8×

25+1000）×

10-3/（14×

0.5）=2.52kN/m2

（假设单侧腹板有10名工人，60Kg/人；

振动棒8台，25Kg/台；

其它设备1000Kg）

砼浇筑冲击及振捣荷载：

（取砼重量的25%）

P4=0.25×

100kN/m2=25kN/m2

则有P=（P1+P2+P3+P4）=134.45kN/m2 

取0.2安全系数，则有P计=P×

1.2=161.34kN/m2

因为腹板下木枋满铺，故取间距为10cm，则有：

q1=P计×

0.10=161.34×

0.10=16.134kN/m

W=bh2/6=10×

152/6=375cm3

由梁正应力计算公式得：

σ=q1L2/8W=16.134×

0.92×

106/（8×

375×

103）

=4.356Mpa＜[σ]=10Mpa

强度满足要求。

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ=3Q/2A=3×

16.134×

103×

（0.9/2）/（2×

15×

102）

=0.72603Mpa＜[τ]=2Mpa（参考一般木质）

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E=0.1×

105Mpa；

I=bh3/12=2812.5cm4

fmax=5q1L4/384EI

=5×

10-3×

0.94×

1012/（384×

2812.5×

104×

0.1×

105）

=0.49mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400=900/400=2.25mm）刚度满足要求。

底板砼仅厚32cm，底板下木枋布置间距为25cm，其强度验算同上，能满足要求。

4.2 

顶托横梁10×

15cm（15cm面竖放）木枋验算

腹板处脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m（腹板加强后间距为0.3m）两种，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.3m，仅验算底模腹板对应位置即可：

0.3=161.34×

0.3=48.402kN/m

152/6=375cm3

σ=q1L2/8W=48.402×

0.32×

=1.45206Mpa＜[σ]=10Mpa

强度满足要求；

48.402×

（0.3/2）/（2×

0.34×

=0.01805mm＜[f]=0.75mm（[f]=L/400=300/400=0.75mm）刚度满足要求。

4.3 

立杆强度验算

脚手管（φ48×

3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m和0.3m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×

0.9m、0.9m×

0.6m或0.9m×

0.3m箱梁均布荷载，由横桥向木枋集中传至杆顶。

根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为0.6m（0.3m）×

0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×

0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m（0.3m）×

0.9m立杆作为受力验算杆件。

则有P计=161.34kN/m2 

对于脚手管（φ48×

3.5），据参考文献2可知：

i——截面回转半径，按文献2附录B表B知i=1.578cm

f——钢材的抗压强度设计值，按文献2表5.1.6采用，f=205MPa

A——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4.89cm2由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i=1200/15.78=76

由长细比查表（参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数φ=0.744，则有：

[N]=φAf=0.744×

489×

205=74.582kN

而Nmax=P计×

A=161.34×

0.3×

0.9=43.5618kN

可见[N]＞N，抗压强度满足要求。

另由压杆弹性变形计算公式得：

（按最大高度10m计算）

△L=NL/EA=43.5618×

103/（2.1×

105×

4.89×

=4.242mm 

压缩变形不大

单幅箱梁60m跨混凝土1159m3，自重约2990吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有19×

101=1919根立杆，可承受5757吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为5757/2990=1.92，完全满足施工要求。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。

4.4 

地基容许承载力验算

荷载主要是通过支架、枕木传递到地基上，下面检算支架对地基的要求：

满堂支架布于场地已硬化，可按C15砼考虑，即每平方米地基容许承载力为1500t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为16.13t/m2，完全满足施工要求。

五、模板工程

为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模可采用大块钢模板或铺设竹胶板，外侧模采用组合钢模板箱体内采用1.5×

3.0m组合钢模板或密度板，钢模后背肋采用[12槽钢顺桥向布置，槽钢布置间距为50cm左右。

箱梁外侧模板和翼缘模板采用组合模钢板，由专业模板加工厂家加工制作。

面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠70角钢，背带采用2[12槽钢，背带间距为90cm，每块模板上设有3道背带，每道背带上设置两根φ18的拉杆。

经受力验算和挂篮悬臂现浇模板施工检验，此模板强度和刚度完全能够满足施工要求。

箱梁内模支撑采用φ48×

3.5脚手管做排架或原木杆，立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按0.9米设置一排，每排7根，且每排均需设置剪刀撑和纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂支架的搭设原理及方式基本相同。

六、支架安全要求

6.1 

支架使用规定

6.1.1 

严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

6.1.2 

严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；

6.1.3 

支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。

6.2 

拆除规定

6.2.1 

拆除顺序：

护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆；

6.2.2 

拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；

6.2.3 

拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

6.2.4 

拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

6.2.5 

拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

6.2.6 

搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

6.3 

支架安全措施

6.3.1 

禁止任意改变构架结构及其尺寸；

6.3.2 

禁止架体倾斜或连接点松驰；

6.3.3 

禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

6.3.4 

搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

6.3.5 

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；

6.3.6 

不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。

6.4 

钢管支架的防电、避雷措施

6.4.1 

防电措施

6.4.1.1 

钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

6.4.1.2 

钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

6.4.1.3 

夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

6.4.2 

避雷措施

6.4.2.1 

避雷针：

设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

6.4.2.2 

接地极：

按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。

垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。

6.4.2.3 

接地线：

优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。

接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

6.4.2.4 

接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。

6.4.2.5 

接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。

6.4.2.6 

雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。

七、施工现场安全管理和措施

7.1在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌；

7.2施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》；

7.3施工现场杜绝任意拉线接电；

7.4配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。

开关箱装设漏电保护器；

7.5施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。

参考文献：

1、《材料力学》李庆华主编西南交通大学出版社2000.11

2、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）

中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥项目经理部

工 

程 

部二○○六年十二月一日附：

若顶托横梁采用I16工字钢的验算：

假设：

脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.45m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。

因此计算跨径为0.9m和0.45m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模腹板对应位置即可：

平均荷载大小为q2=P计×

0.9=161.34×

0.9=145.206kN/m

另查表（参考文献1）可得：

WI16=141×

103mm3；

I=1130×

104mm4；

S=I/13.8

跨内最大弯矩为：

Mmax=q2L2/8=145.206×

0.45×

0.45/8=3.676kN.m由梁正应力计算公式得：

σw=Mmax/W=3.676×

106/（141×

103）

=26.07Mpa＜[σw]=145Mpa满足要求；

挠度计算按简支梁考虑，得：

E=2.1×

fmax=5q2L4/384EI

145.206×

0.454×

2.1×

1130×

104）

=0.0327mm＜[f]=1.125mm（[f]=L/400）刚度满足要求。