A模板工程专项施工方案Word文档下载推荐.docx
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3.5钢管作支撑，其布置为沿梁长度方向设两行φ48×
3.5@1000钢管。
模板支柱间距一般不得大于1000㎜，纵横方向水平拉杆的上下间距不宜大于1500㎜,剪刀撑间距不应该大于6000㎜,扣件钢管支架要检查扣件是否拧紧。
（2）柱模板：
采用18㎜厚多层板做为柱模；
外贴60×
90松木方，柱箍采用φ48×
3.5钢管抱箍直角扣件固定，柱箍间距500，柱箍中间加φ12对拉螺栓固定间距500㎜。
柱模安装时，先在基础面（或楼面）上弹出轴线及边线。
同一柱列应先弹出两端柱轴线、边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。
按照边线先把底部固定好，再对准边线安装两侧纵向侧板，用临时支撑支牢，并在另两侧钉几块横向侧板，把纵向侧板互相拉住。
用线锤校正柱模垂直后，用支撑加以固定，再逐块钉上横向侧板。
为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。
（3）板模板：
采用18㎜厚多层板作为板底模；
模板搁置在60×
90松木方上，松木方@500搁置在φ48×
3.5@1200钢管上。
沿纵横方向设置@1000竖向钢管。
下设纵横扫地杆一道，每隔1.5m设纵横水平拉杆一道，纵横方向剪刀撑间距不大于6m。
平面模板用夹板铺在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上，顶撑立柱下面垫木楔。
木夹板的规格尺寸要符合搁栅间距，或适当调整搁栅间距适应模板的尺寸。
平板模板安装铺好后，应进行模板面标高的检查工作，如与设计不符，应进行调整。
（4）剪力墙模板：
采用18厚多层板作为剪力墙侧模，剪力墙侧模外贴60×
90松木方间距350㎜，墙两侧沿高度方向设置φ48@800钢管，由“3”型卡扣φ12对拉螺栓固定，拉螺栓间距500㎜；
为保证墙体且截面尺寸，墙体内放置预制细石混凝土撑条，墙模板安装时应尽量使用整块模板，截料模板放在上部，安装时先在搂面上弹出墙边线，根据边线立模，用线锤校正垂直度，用木方压底，对拉螺杆安装时对拉螺杆要平直且对拉螺杆的螺帽要拧紧。
（5）楼梯模板：
楼梯段模板是由底模、搁栅、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。
`
踏步侧板两端钉在梯段侧板的木方上，在梯段侧板内侧划出形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度，钉上木方，用于钉踏步侧板。
反三角木是由若干三角木块钉在木方上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，木方断面为60×
90mm。
每一梯段反三角木至少要配一块，楼梯较宽时，可多配。
反三角木用横楞及立木支吊。
三：
模板施工注意事项
1、支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，同时必须设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支撑体系稳定。
2、所有模板必须满足强度，刚度和稳定性要求。
模板上施工荷载不得超过设计要求。
3、模板使用前必须刷隔离剂，且不允许玷污钢筋和混凝土接搓处，每周转一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔离剂后，方可使用。
4、安装现浇结构的上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架，上下层的支架立柱应对准，并铺设垫板。
5、模板必须做到接口平直接缝严密，缝隙不得超差，缝隙处均贴胶布堵缝，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，接槎吻合、方正，防止移位。
同时严格控制预留孔位置，在浇捣混凝土前模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。
6、模板拆除：
立杆和梁侧模在混凝土强度达到1.2Mpa时拆除，梁底模待砼强度达到设计强度100%时方可拆除，板底模待砼强度达到设计强度80%以上时方可拆除。
为便于控制拆除时间，应留置一组构件同条件养护的混凝土试块。
7、模板拆除区域必须设置警戒线和专人监护。
四：
模板安装和拆除安全要求
1、模板安装安全要求：
a、模板安装必须按施工设计进行，严禁随意变动；
b、安装上层模板时必须待下层楼板结构的强度达到1.2Mpa以后，才能上料具；
c、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置临时固定措施，严防倾覆；
d、模板的支柱以及纵横向水平杆、剪刀撑等均应按设计规定布置；
e、支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序；
f、用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承模板时，扣件应拧紧；
横杆步距按设计规定施工，严禁随意增大；
g、支设4米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不准站在柱模板和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下；
h、平板模板安装要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行；
i、支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物体上；
j、在混凝土浇捣过程中，要有专人检查模板，发现有变形、松动现象，及时进行加固和修理；
k、安装二层外围柱、梁模板时，应先搭设好脚步手架再进行模板施工。
2、模板拆除安全要求：
a、拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求；
操作人员必须戴好安全帽，操作时应按顺序进行；
b、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达拆模强度时，方可拆除；
c、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区；
操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板的横拉杆上操作，拆下的模板和支架宜分散堆放并及时清运，不准乱抛乱扔；
d、工作前应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系好，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落；
e、拆除模板采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；
f、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人；
g、平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在洞口周围做好防护栏杆或用板将洞口盖严。
五：
模板设计计算
（一）柱模板设计：
本工程的框架柱为：
600×
600㎜、900×
900、1100×
1100㎜三种矩形柱及
φ=800、1000㎜两种圆形柱。
本模板设计选用最大值
1、新浇捣砼对模板的侧压力F1
F1=0.22rTOβ1β2V1/2
式中：
r为砼的重力密度，取25KN/m3
TO为该砼的初凝时间TO=200/T+15，T为混凝土的温度，取20℃，则TO=200/20+15
β1为外加剂影响修正系数，取1.0
β2为塌落影响系数，取1.15
V为浇捣速度，本工程取2m/h
则F1=0.22×
25×
200/（20+15）×
1.0×
1.15×
2.01/2=51.106KN/m2
另外F2=rh=25×
5=125KN/m2
两者取最小值，所以F=51.106KN/m2
2、取两者中较小值F=51.106KN/m2，并考虑到倾倒混凝土的水平荷载标准值2KN/m2，分别取分项系数1.2和1.4，则设计总荷载值：
F=（51.106×
1.2+2×
1.4）×
0.9=57.7KN/m2
3、柱箍（矩形）间距计算：
柱模板采用18mm厚胶合板，模板外贴60×
90木方，间距250㎜,则
侧压力线布荷载:
q=57.7×
0.25=14.425KN/m
按两跨连续梁计算，其间距L按侧模板刚度来控制，其挠度应满足以下条件w=kwql4/100EtI≤[w]=L/400
L=（ETI/4Kwq）1/3
ET为木材的弹性模量，取9.5×
103N/mm2
I为柱模板的惯性矩，I=bh3/12（mm4）
b为模板的宽度，取900mm
h为模板的厚度，取18mm
Kw为系数，两跨梁Kw=0.521
则L=[9.5×
103×
（1/12）×
900×
183/4×
0.521×
14.425]1/3=517mm
本工程取柱箍间距L=500mm
4、柱箍截面计算：
矩形：
柱箍受到的侧压力F=57.7KN/m2,柱箍间距L=500mm则线布荷载
0.5=28.85KN/mMmax=0.125×
28.85×
0.53＝0.45KN·
m
柱箍需截面抵抗矩W=Mmax/f=0.45×
106/215=2089.4mm3
选用2φ48×
3.5mm钢管,W=5080×
2=10160mm3>
2089.4mm3（安全）
钢管两端用直角扣件连接，每侧扣件抗滑承载力为:
F1=4×
8=32KN>
F2=28.75KN（安全）
考虑到施工实际情况，本工程柱子均在柱箍中间加φ12@500的对拉螺栓加固。
圆形：
柱模板采用定形钢模板，模板外使用φ6钢筋做圆形柱箍，间距
400㎜。
按下式计算：
F=crq
其中：
F—圆形柱内拉力（KN）
c—圆形柱箍间距（㎜）
r—圆形柱箍内直径（㎜）
q—圆形柱箍内的混凝土侧压力（N/mm2）
q=57.7×
0.4=23.08KN/m2
σ＝M/W=5.08×
103/28.26=180N/mm2<
205N/mm2（满足要求）
5、柱模板验算：
强度验算：
模板支承按三跨连续梁计算，强度设计荷载为：
q、=57.7×
0.5=28.85KN/m
模板承受的弯矩值：
M=0.1ql2=0.1×
0.52＝0.72KN·
Wx＝（1/6）bh2=（1/6）×
182＝48600mm3
柱模强度为：
σ＝M/Wx＝0.72×
106/48600=14.84N/mm2<
215N/mm2（满足要求）
刚度验算：
标准值为：
q2=51.106×
1.2×
0.9=55.19KN/m
模板刚度为：
w=
=
=0.35mm<
[w]=
=1.25mm（满足要求）
（二）：
梁模板设计：
仅考虑小于1000㎜的梁
一、梁底板计算：
18㎜厚多层板做底模，下垫60×
90松木方，间距350㎜
1、荷载计算：
底板所承受标准荷载
底板自重力：
0.35×
0.018×
5=0.0315KN/m
侧模板重力：
2×
5=0.18KN/m
混凝土自重力：
25×
0.35×
1.0=8.75KN/m
钢筋自重力：
1×
1.5=0.525KN/m
振捣混凝土荷载：
2.0×
0.35=0.7KN/m
总竖向设计荷载：
q=〔（0.0315+0.18+8.75+0.525）×
1.2+0.7×
1.4〕×
0.9=11.13KN/m
2、木模板计算：
强度计算：
按简支梁计算，本工程梁底模板底楞木间距为350mm
Mmax=1/8qL2=1/8×
11.13×
3502=1.7×
105KNm
18mm厚胶合板：
Wn=bh2/6=350×
182/6=18900mm3
模板内应力：
σ=Mmax/Wn=1.7×
105/18900=8.99N/mm2<
[σ]=13N/mm2
（满足要求）
剪应力验算：
V=1/2qL=0.5×
0.35=1.95KN
剪应力Tmax=3V/2bh=3×
1.95×
103/（2×
250×
18）=0.65N/mm2<
fv=1.4N/mm2（可以）
刚度验算按标准荷载，同时不考虑振动荷载。
q=（0.0315+0.18+8.75+0.525）×
0.9=8.54KN/m
WA=5ql4/384EI
=5×
8.54×
3504/384×
9.5×
350×
183=1.033mm
而[W]=L/250=400/250=1.6mm≥1.033mm（满足要求）。
3、梁底60×
90松木方验算：
因木方搁置在二根横钢管上故可按简支梁计算
Mmax=（1/8）×
105N·
mm
木方截面抵抗距：
W=8.3×
104mm3
木方内应力：
σ=M/W=1.7×
105/8.3×
104=2.05N/mm2
松木的容许应力：
[σ]=13N/mm2
σ=2.05N/mm2<
[σ]=13N/mm2（满足要求）
WA=5×
60×
903=0.063mm<
L/250=1.6mm（满足要求）
4、梁底钢管支撑验算：
钢管支撑可只对稳定性进行验算。
立柱荷载：
大横杆自重：
38.4×
2=76.8N
小横杆自重：
3=115.2N
梁自重：
11.13KN
按模板设计每米范围内有4根立杆承受荷载
N=76.8+115.2+11.13×
103/4=2.83KN
立杆稳定性：
σ=
<
〔fm〕=205N/mm2
其中
为稳定系数
钢管立柱使用最高高度为5m，由于中间设两道纵横向水平立杆，故：
立杆计算高度：
L0=H/3=5/3=1.67
立柱回转半径：
I=
=
=15.78mm
立柱细长比：
λ=
=105.83，查表得
立柱稳定系数：
φ=0.544
=10.64N/mm2<
fm〕=205N/mm2（满足要求,安全）
二、梁侧模板计算：
90松木方，间距400㎜
1、侧压力计算：
新浇捣砼对模板的侧压力F1
r为砼的重力密度，取25KN/m3
T0为该砼的初凝时间TO=200/T+15，T为混凝土的温度，取20℃，则TO=200/20+15
1.0=25KN/m2
两者取最小值，所以F=25KN/m2
2、取两者中较小值F=25KN/m2，并考虑到倾倒混凝土的水平荷载标准值2KN/m2，分别取分项系数1.2和1.4，则荷载设计值：
F=25×
1.4=32.8KN/m2
3、立挡间距为L，侧模板按三跨连续梁计算，梁上板厚为250mm，侧模板选用18mm厚胶合板，且每面为整块模板。
则有效高度为1000-250=750mm
q=32.8×
0.75=24.6KN/m
按三跨连续梁计算
Mmax=0.1ql2=0.1×
24.6×
L2
Wn=bh2/6=750×
182/6=40500mm2
且Mmax=Wnfm=0.1×
L2=40500×
13可得L=462.6mm取L=400mm
本工程梁侧模板竖木楞间距为400mm。
4、剪应力验算：
V=0.6qL=0.6×
0.40=5.9KN
剪应力Tmax=3V/2bh=3×
5.9×
103/2×
750×
18=0.656N/mm2≤fv=1.4N/mm2
5、刚度验算：
q=25×
0.9×
0.75=16.88KN/m
WA=0.677ql4/100EI
=0.677×
16.88×
4004/100×
（1/12）×
183=0.845mm
而[W]=L/250=400/250=1.6mm>
0.845mm（满足要求）。
6、梁侧模板60×
90竖木方验算：
q=25.04×
0.4=13.12KN/m
因竖木方固定在二根横钢管上，故可按简支梁计算
13.12×
4002=2.624×
σ=M/W=2.624×
104=3.16N/mm2
σ=3.16N/mm2〈[σ]=13N/mm2（满足要求）。
WA=5ql4/384EIL=400mm
4004/384×
903=0.126mm
L/250=1.6mm（满足要求）。
7、对拉螺栓计算:
对拉螺栓取横向间距为0.5m,竖向为0.50m,按最大侧压力计算,螺栓承受的拉力为:
N=（23.75×
0.5×
0.5=7.825KN
Ao=N/F=7.825×
103/170=46.3mm2
选用φ12mm的对拉螺栓可满足要求。
（三）：
墙模板设计：
按地下室外墙350㎜厚计算，外贴60×
90松木方，间距350㎜；
对拉螺栓φ12@500。
本工程采用18㎜厚多层板作为剪力墙侧模，剪力墙墙厚350mm每节模板高2.4m，采取分节浇筑混凝土，浇筑速度V=2m/h，新浇捣砼对模板的侧压力为F1
TO为该砼的初凝时间TO=200/T+15，T为混凝土的温度，取20℃，
则TO=200/20+15
V为浇捣速度，本工程取3m/h
2、取两者中较小值F=51.106KN/m2，并考虑到倾倒混凝土的水平荷载标准值2KN/m2，分别取分项系数1.2和1.4，则设计荷载值
3、墙侧模板60×
90内木方验算：
内木方间距350㎜
内木方承受墙侧模板作用的荷载，可按三跨连续梁计算，其强度按下式验算：
M=（1/10）qL2σ=M/W<
fm
式中M---内木方的最大弯矩（N.mm）
q---作用在内方上的荷载（N/mm）
L---内木方计算跨距（mm）
W---内木方截面抵抗矩（mm3）
fm---木材抗弯强度设计值，取13N/mm2
0.35=20.2KN/m
M=（1/10）qL2=（1/10）×
20.2×
0.352=0.25KN.m
σ=M/W=0.25×
106/83000=3.0N/mm2<
fm=13N/mm2（满足要求）。
挠度演算：
内木方挠度按下式计算：
W=0.677qL4/（100EI）≤[W]=L/400
式中W---内木方的挠度（mm）
E---木材的弹性模量，取9.5×
103N/mm2
I---内木方截面惯性矩（mm4）I=bh3/12
[W]—内木方的容许挠度值（mm）
L----外钢楞的间距（mm），本工程取L=800mm
则q=20.2×
0.35=7.07KN/m
W=0.677qL4/（100EI）=0.677×
7.07×
（800）4/100×
1/12×
903=0.56㎜
<
[W]=L/400=800/400=2mm（满足要求）
本工程采用φ48@800钢管作外钢楞，其强度和刚度可不作验算。
4、对拉螺栓计算：
对拉螺栓采用φ12钢筋，间距纵、横向500㎜
对拉螺栓设在内外楞相交处，直接承受内外楞传来的集中荷载，其容许的拉力N按下式计算：
f=N/A<
〔f〕=170N/mm2
式中A—对拉螺栓的净截面面积A=76mm2
〔f〕—螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2
N—对拉螺栓拉力N=F×
对拉螺栓间距
N=51.106×
0.5=13.8KN
f=N/A=13.8/76=181.55〉〔f〕=170N/mm2
对拉螺栓的抗拉强度略低于钢筋抗拉强度设计值，不能完全承担侧压力。
但考虑水平及斜向支撑完全可以满足侧压力181.55-170=11.55N/mm2要求。
固可以采用。
（四）：
楼板模板设计：
本工程模板采用18㎜厚木模，板下为60×
90松木方间距500㎜，木方由φ48钢管支撑，间距1200㎜；
板厚度取最大值250mm计算。
1、荷载计算：
楼板模板所承受标准荷载
0.018×
5=0.09KN/m2
0.25=6.25KN/m2
1.1×
0.25=0.275KN/m2
施工人员及设备2.5KN/m2
竖向总设计荷载：
F=〔（0.09+6.25+0.275）×
1.2+2.5×
0.9=10.3KN/m2
验算刚度时：
F1=（0.09+6.25+0.275）×
0.9=7.14KN/m2
2、强度验算：
这
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