支模架板模板扣件式计算书施工方案Word格式.docx
《支模架板模板扣件式计算书施工方案Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《支模架板模板扣件式计算书施工方案Word格式.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距lａ（mm）
１00０
立柱横向间距ｌb（mm）
1000
水平拉杆步距ｈ（mｍ）
1500
小梁间距ｌ（mm）
350
小梁最大悬挑长度l1（mm）
200
主梁最大悬挑长度l2（ｍm）
2００
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（模板支架纵向）
模板设计剖面图（模板支架横向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度ｔ（mｍ）
1３
面板抗弯强度设计值[f]（N／mｍ2）
12.５
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
450０
面板计算方式
三等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1ｍ单位宽度计算。
W=bh2/６=100０×
13×
13／6＝2８1６6．６６7mm3，I=ｂh3／12=10０0×
１3×
１3／1２＝1830８3.3３３ｍm4
承载能力极限状态
ｑ１＝0.9×
max[1．2（Ｇ1ｋ＋（G２k＋G3ｋ）×
h）＋1.4×
Ｑ１ｋ,1.３5（G1k+（G2ｋ＋G3k）×
h）＋1．4×
0.7×
Ｑ1k]×
b＝0.9×
max[１.2×
（0.1+（24+1.1）×
０．12）＋1.４×
２．５,１.３5×
（0.1+（２4+１.1）×
０．12）+1．４×
２.5] ×
1=6.５11kN／ｍ
q1静＝０.９×
[γG（G1ｋ+（G2ｋ+G3ｋ）×
h）×
b]=０．９×
［1．２×
（0.1+（24+１.1）×
0．１２）×
１］=3．361kＮ／m
q1活=０.9×
（γQQ1k）×
b＝0．9×
（1．4×
2.5）×
1=３.15kN／m
ｑ２＝０.9×
1.2×
Ｇ1k×
0.1×
1=0.108kＮ/ｍ
ｐ=0．９×
1.４×
Ｑ1k＝0.9×
2.５=3.15ｋN
正常使用极限状态
q=（γＧ（G1k+（G2ｋ+G３k）×
h））×
b=（1×
（0.1＋（２４+１．1）×
0.12））×
1＝3.112kN／ｍ
计算简图如下:
１、强度验算
M1＝0．１q1静Ｌ２+０.1１７q1活L2＝0.1×
3.36１×
０.35２+０.117×
3.15×
０.３５2＝０．086kN·
m
M2＝max[0.0８q2L2＋０.21３ｐL,0.１q2L2+0.１７5pL］＝max[0．08×
0．1０8×
0．352+0.2１3×
３.15×
０.3５，0.1×
0.108×
0.３52＋０.175×
0．35]＝0.２36kＮ·
Ｍｍax=max[M1，M2]＝mａx［０.086,0.236]=0．236kＮ·
ｍ
σ=Ｍmax/W=0.236×
106／2８166.66７＝8.3７5N/mm2≤[f]=12.5N/ｍm２
满足要求！
2、挠度验算
νmaｘ＝0．67７qｌ4／（100EI）=０．677×
3.１1２×
3504/（100×
45０0×
183083.３33）=0．3８4mm
ν＝0.3８４mm≤［ν］＝Ｌ/250=3５０/250＝1.4mｍ
满足要求!
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mｍ）
40×
90
小梁抗弯强度设计值［f］（Ｎ/mm2）
15．44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/ｍm2）
1．７８
小梁截面抵抗矩W（ｃm3）
54
小梁弹性模量E（N/mｍ2）
9３５０
小梁截面惯性矩I（cm４）
２43
小梁计算方式
二等跨连续梁
q1＝0.9×
mａx[１.2（G1k+ （G２ｋ+Ｇ3k）×
h）+１．4Ｑ１ｋ，1．３5（Ｇ1k +（G2k＋G3k）×
ｈ）＋1．4×
Q1k]×
max[1.2×
（0．3+（２４+１.1）×
0.12）＋1.4×
２.5，1.3５×
（0.3+（２４+1.1）×
0.12）＋1．4×
0.７×
２．５]×
０．３5=2.3５４kN/m
因此,q1静=０.9×
１.2×
（G1k＋（G2ｋ+Ｇ3k）×
b=０．9×
１．２×
（0．3+（２4+1.1）×
０.12）×
0.３5=1.25２kN/ｍ
ｑ1活＝０.９×
Q１ｋ×
ｂ=0．９×
1.4×
2.5×
０.３５＝1.１03ｋN/ｍ
q2＝０.９×
1．2×
Ｇ1ｋ×
b=0.9×
0.3×
0.35=０．11３ｋN／m
ｐ＝0．9×
Q1ｋ=０．9×
2．５＝3．1５kN
计算简图如下:
1、强度验算
Ｍ1＝０.１25q1静Ｌ2+0．１２５q1活L2=０.1２5×
1.252×
１２＋0.125×
１.103×
12＝0.2９4kN·
M2＝mａx[0.０7q2L2+0.203pL，0.125ｑ2Ｌ2+0.１88pL]＝ｍａx[0．07×
0.1１３×
12＋0.２0３×
1，０.１２5×
０.113×
12+0.188×
3.１5×
1]=0.647kN·
M3=mａｘ[q1L1２／2,ｑ2Ｌ12/２+pL1]=max[2.354×
0．22/2，０.113×
０.2２/2+３.15×
0．2]=0.６32kＮ·
Mmaｘ=ｍａx［Ｍ1，M2，M3］＝maｘ[0.29４，0.６47，０.632]=0.6４７kＮ·
σ＝Ｍmａx/W=0.64７×
106／5４０00=1１.9８9N/ｍm2≤[ｆ]=15.44N／ｍm2
满足要求!
２、抗剪验算
V1＝0.62５q1静L+0．625q１活L＝0.６2５×
1+０.６２5×
1.103×
1=1.472kN
V2=0.62５q2L＋０.6８8p=0．６25×
0.113×
1+0.6８8×
3.１5=2．２38kN
V3=max[q1L1，q２L1+p]=max[2.354×
0.2，0.113×
0．2+3.1５]＝3.173kN
Vmａｘ＝maｘ[Ｖ１，V2,V3］=maｘ[1.47２，２.238，3.１73］=３.17３ｋN
τmax=3Vｍａｘ/（2bh0）=3×
３.17３×
1０00/（2×
９0）＝1.３2２Ｎ/ｍｍ２≤[τ]=1．7８N/ｍm2
满足要求！
３、挠度验算
q=（γG（G1k+（G２k+Ｇ3ｋ）×
ｈ））×
ｂ=（1×
（０.3+（２4+1.1）×
0．12））×
０．3５＝1.159ｋN/m
挠度,跨中νｍａx＝0．521qL４/（100ＥI）=0.521×
１.159×
10004/（100×
9350×
2４３×
104）＝０．266mm≤[ν]=Ｌ／２5０=1０00／25０=4mm；
悬臂端νmａx＝ql1４／（8EI）=1．１５9×
20０4/（8×
93５０×
2４3×
１04）=0.01mm≤［ν]＝2×
ｌ1/250=2×
20０/250=1．6mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×
2．7
主梁计算截面类型（ｍｍ）
Φ４8×
2.７
主梁抗弯强度设计值［f]（Ｎ/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ］（Ｎ/mｍ2）
１25
主梁截面抵抗矩W（cm3）
４.1２
主梁弹性模量E（Ｎ／ｍm２）
2０600０
主梁截面惯性矩I（cm4）
9.８9
主梁计算方式
1、小梁最大支座反力计算
q1＝0．9×
ｍax[1.2（G1k +（G２k+G3ｋ）×
h）+1.４Ｑ1k，1.35（Ｇ１k+（G2k+Ｇ3k）×
Ｑ１k]×
max[１.２×
（0.５＋（24＋１.1）×
0.1２）+１．4×
1．5，1.3５×
（0.5+（24+1．1）×
0.12）+1.４×
0．７×
1.5］×
0.3５=1.９89kＮ/m
q1静＝0.9×
（Ｇ1ｋ +（Ｇ２k+G3k）×
b=０.9×
（０.5+（24+１.1）×
0.3５=1.3２8kN/m
q１活＝０．9×
Q1ｋ×
b＝0.９×
1.5×
0.35＝0.661kN/ｍ
q2=（γＧ（Ｇ1k＋（G２k+Ｇ3k）×
b=（1×
（0.5+（２4+1.1）×
0.３5=1.22９kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁,Rmaｘ＝1.２５q1L＝1.25×
１.989×
1=2．486kN
按悬臂梁,Ｒ1＝1.９8９×
０.２=0.398kN
R＝ｍａｘ［Rmａｘ,R１]=２.486kＮ;
正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R＇max＝1.25q２Ｌ＝１.２5×
1．229×
１＝1．５37ｋＮ
按悬臂梁，R'
1＝q2l1＝1.229×
0．２＝0.246kN
R＇=maｘ[R'
ｍａｘ,Ｒ'
１]=1.５３7ｋＮ;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
２、抗弯验算
主梁弯矩图一（kＮ·
m）
主梁弯矩图二（ｋN·
ｍ）
σ=Mmａx/W=0.752×
１06/41２０=182.５93N/mm2≤［f]=2０5Ｎ/ｍm2
满足要求!
３、抗剪验算
主梁剪力图一（kＮ）
主梁剪力图二（kN）
τmax=２Vｍax/Ａ=２×
5.1０4×
１000/384=２6．586Ｎ/ｍm2≤[τ]＝125Ｎ/mm2
满足要求!
4、挠度验算
主梁变形图一（ｍm）
主梁变形图二（ｍm）
跨中νmａx=1.４０２mm≤[ν]=1０00/25０＝4ｍm
悬挑段νｍax=1.027mm≤[ν]=２×
20０/２50=１.6mm
5、支座反力计算
承载能力极限状态
图一
支座反力依次为R1=6.０9kN，R2=7．0８kN,R３=7.９68kN，R4=３.723kN
图二
支座反力依次为R1=4.84ｋN，Ｒ2＝7.5９ｋN，Ｒ3＝７.59kN,R４＝4.8４kＮ
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kｃ
１
按上节计算可知，扣件受力N=7．９６8kN≤Rｃ=kc×
１2=1×
12=1２kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mｍ）
钢管计算截面类型（mm）
Φ4８×
2.7
钢材等级
Q２35
立柱截面面积Ａ（mm2）
3８４
立柱截面回转半径ｉ（mｍ）
16
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.1２
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
２05
支架自重标准值ｑ（kN/m）
0.1５
1、长细比验算
l0=h＝１５00ｍm
λ＝l0/i=1５00/1６=９3.75≤[λ］=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JＧＪ１62-2０08，荷载设计值q1有所不同：
小梁验算
ｑ１＝0.９×
[1．2×
（０．５+（24+1.1）×
0.12）+１．４×
０.9×
１]×
０.35＝1.724kN/m
同上四～六步计算过程,可得：
R1＝5.282kN，R２=6.583kＮ，Ｒ３=6．91kN,R4＝4．１97kN
λ＝l0/i＝1500.0００/1６=93.75
查表得,φ1=0.６41
不考虑风荷载:
N＝Max［Ｒ1,R2,Ｒ3,R4]+0．９×
γＧ×
q×
H=Max[5.２8２,6.5８3,６.91,4.19７]+0．9×
0.１５×
3=7．３９6kＮ
f=N/（φ1A）＝7.396×
１03/（0．641×
384）=30．047Ｎ/mm２≤［σ]=205Ｎ/mm2
满足要求！
考虑风荷载:
Mw=0.9×
γQφcωk×
la×
h2／10=0.9×
0.９×
0．0５1×
１×
1.５2/1０＝０.0１３kＮ·
Nw=Mａx[R1,R2，R3,Ｒ4]+0.９×
γG×
Ｈ＋Mw/lb=Max[5.２82,6．583,6.91，4.１97]+0.9×
１．2×
0．15×
３+0.０13/1=7.409kN
f=Nw／（φ1Ａ）+Ｍｗ/W=7.409×
10３／（0.641×
3８4）＋０.013×
106/41２0＝33.25５N/mｍ2≤[σ]=2０５N／mm２
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ１30-20１1 第６．9．７：
支架高宽比不应大于3
H/B＝3/７.8=0.３85≤３
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度ｈ（mｍ）
混凝土强度等级
C2５
混凝土的龄期（天）
7
混凝土的实测抗压强度ｆc（N/mm2）
6.902
混凝土的实测抗拉强度ft（N/mm2）
0.737
立柱垫板长a（ｍm）
２00
立柱垫板宽b（mm）
２０0
F１=N=７.409kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》ＧB500１0-２010第6．5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fｌ≤（0.７βhft＋0.２5σpｃ,ｍ）ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当ｈ≤800mm时,取βh＝1.0；
当h≥200０ｍm时,取βh＝0．9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,ｍ
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1．0-3.５N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h０
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=mｉｎ（η1,η２）η１=0.4＋1.2/βs,η2=0．5+as×
ｈ0／4Um
η１
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βｓ
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βｓ不宜大于4：
当βs<
2时取βｓ=2,当面积为圆形时,取βｓ=２
ａｓ
板柱结构类型的影响系数：
对中柱,取ａｓ=40，对边柱,取as=30:
对角柱，取as=2０
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc，m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βｈ＝1，fｔ=0.７3７N／mm2，η＝１，ｈ0=h-２0=10０mm,
um=２[（a+h0）＋（b＋h0）]=1200mm
F＝（0．７βhｆt+0．2５σpｃ,m）ηumh0=（０.7×
1×
0．７37+０.2５×
０）×
1２0０×
10０／100０=６１．9０8ｋN≥F1=７.409kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50０10-２01０第6.6.１条规定，见下表
Fｌ≤１.３5βｃβlｆｃAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；
可按本规范表４.1．4-1取值
βｃ
混凝土强度影响系数,按本规范第６.３.1条的规定取用
βｌ
混凝土局部受压时的强度提高系数
Ａln
混凝土局部受压净面积
βｌ=（Ab／Al）1／２
Al
混凝土局部受压面积
Aｂ
局部受压的计算底面积，按本规范第６.６.2条确定
可得：
fｃ=6.90２N/mm2,βc=1，
βl＝（Ab/Ａl）1/２=［（ａ+2b）×
（ｂ+２b）/（ab）]1/２=［（６00）×
（60０）/（200×
200）]1/2＝3,Aｌn＝aｂ=40００0mm2
F＝1.35βcβlfｃAln＝1．３５×
3×
6．902×
40000／1000=１118.１24kN≥F１=7.４0９kN
升级会员 