惠州楼卸料平台措施Word文档下载推荐.docx

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内容

1

工程名称

2

工程地址

惠州市大亚湾区科技路科技创新园内

3

建设单位

中海油能源发展股份有限公司惠州石化分公司

4

监理单位

天津中海石油工程管理咨询有限责任公司

5

设计单位

广东建筑艺术设计院有限公司

6

施工单位

渤海石油建筑工程有限公司

2.2建筑设计简介

海油发展研发中心及配套设施项目（一期）工程包含1#、2#、3#专家楼、文体中心，总建筑面积为16923.51+3053.26㎡，专家楼建筑总高度为19.50m，文体中心15.05m。

3、施工部署

3.1技术准备

3.1.1楼层设计高度19.50m，实际架体高度达到扣件式钢管高支撑架施工标准要求，编制专项施工措施。

3.1.2项目技术负责人对现场工长做好交底，并由现场工长组织对操作班组做好岗前培训，明确卸料平台搭设准及要求。

3.2生产准备

人员准备

工　　种

人数

进场时间

架子工（主体）

2014.6.20

4、钢管、扣件选型及质量要求

（1）管包括立杆、大横杆、剪刀撑等。

（2）钢管采用外径为48mm，壁厚不小于3.0mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2008）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-2006《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。

弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。

（3）脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。

钢管上严禁打孔。

（4）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。

（5）扣件及其附件应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-2006中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-2003《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-2002《平垫圈》的规定。

扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。

脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·

m时，不得发生破坏。

5、杆件的构造要求

5.1水平杆

⑴每步纵横向水平杆必须拉通。

⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接。

5.2立杆

⑴立杆平面布置图（详见附图）

⑵搭接要求：

本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接。

⑶扫地杆设置。

（4）防护栏杆、安全网、平台挡脚板设置。

5.3剪刀撑

（1）竖向剪刀撑：

架体设置竖向剪刀撑。

6、架体计算书

一、参数信息:

1.基本参数

立杆横向间距或排距la（m）:

1.10，立杆步距h（m）：

1.50；

立杆纵向间距lb（m）:

0.90，平台支架计算高度H（m）：

14.00（搭设至5层）；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a（m）:

0.10，平台底钢管间距离（mm）：

300.00；

钢管类型（mm）:

Φ48×

3.0，扣件连接方式：

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

脚手板自重（kN/m2）:

0.300；

栏杆自重（kN/m）:

0.150；

材料堆放最大荷载（kN/m2）:

1.000；

施工均布荷载（kN/m2）:

卸料平台允许最大堆载值为1.5kN，平台模板铺设设面积为19.25m²

。

3.地基参数

地基土类型:

素填土；

地基承载力标准值（kpa）:

135.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.09；

地基承载力调整系数:

0.50。

二、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

纵向钢管计算简图

1.荷载的计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

q11=0.15+0.3×

0.3=0.24kN/m；

（2）堆放材料的自重线荷载（kN/m）：

q12=1×

0.3=0.3kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值（kN/m）：

p1=1×

0.3=0.3kN/m

2.强度验算:

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布恒载：

q1=1.2×

q11+1.2×

q12=1.2×

0.24+1.2×

0.3=0.648kN/m；

均布活载：

q2=1.4×

0.3=0.42kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×

0.648×

0.92+0.117×

0.42×

0.92=0.092kN.m；

最大支座力N=1.1×

0.9+1.2×

0.9=1.095kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.092×

106/（4490）=20.555N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力20.555N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

计算公式如下:

均布恒载:

q=q11+q12=0.54kN/m；

p=0.3kN/m；

V=（0.677×

0.54+0.990×

0.3）×

9004/（100×

2.06×

105×

107800）=0.196mm；

纵向钢管的最大挠度为0.196mm小于纵向钢管的最大容许挠度1100/150与10mm，满足要求！

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=1.095kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.263kN.m；

最大变形Vmax=0.688mm；

最大支座力Qmax=3.577kN；

最大应力σ=58.551N/mm2；

横向钢管的计算应力58.551N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为0.688mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=3.577kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、平台支架立杆荷载标准值（轴力）计算:

作用于平台支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.129×

13=1.678kN；

（2）栏杆的自重（kN）：

NG2=0.15×

1.1=0.165kN；

（3）脚手板自重（kN）：

NG3=0.3×

0.9×

1.1=0.297kN；

（4）堆放荷载（kN）：

NG4=1×

1.1=0.99kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.13kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=1×

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

3.13+1.4×

0.99=5.142kN；

六、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=5.142kN；

φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1μh

（1）

l0=h+2a

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.167；

μ----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

μ=1.71；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×

1.71×

1.5=2.993m；

L0/i=2993.355/15.9=188；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；

σ=5142.36/（0.203×

424）=59.745N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=59.745N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式

（2）的计算结果：

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

σ=5142.36/（0.537×

424）=22.585N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=22.585N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，按照表2取值1.031；

公式（3）的计算结果：

L0/i=2045.401/15.9=129；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；

σ=5142.36/（0.401×

424）=30.245N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=30.245N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×

kc=67.5kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=135kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=57.14kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=5.14kN；

基础底面面积：

A=0.09m2。

p=57.14≤fg=67.5kpa。

地基承载力满足要求！