工程模板工程专项施工方案Word文档格式.docx
《工程模板工程专项施工方案Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《工程模板工程专项施工方案Word文档格式.docx（32页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
底层梁模安装时，首先对室内地坪进行平整夯实，支设模板支撑时下铺垫块。
上层梁模安装时，在下层楼板达到足够的强度或具有足够的顶撑支撑再安装，搭设钢管支撑应先根据图纸尺寸放样，支撑间距按设计要求，安装应严格控制其顶面标高。
梁跨度大于或等于4m，则使梁中部起拱，起拱高度为全跨长度的1.5~3‰。
柱模缺口处钉衬扣，再安装梁底模，接头安装侧模，待主梁模板安装校正并紧固后再安装次梁模板。
（4）楼板模板
现浇板底模安装在梁模完成后进行，施工时严格按要求，及时调整标高并固定。
（5）楼梯模板
根据设计要求测定标高，搭设楼梯以及平台的架子。
架子搭设应牢固，严格按要求进行，再铺楼梯底模，楼梯侧模三角处正确安装，控制好每格踏步的高度、宽度。
（6）预留洞及埋件
预埋件、预留洞在安装前详细核对后方进行施工，安装位置严格按图纸要求，及时复核，浇砼时派专人进行检查、校正。
（7）模板技术要求
a、保证工程结构和构件各部位形状尺寸和相互位置的正确。
b、具有足够的强度、刚度、稳定性，能可靠的承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工中所产生的荷载。
c、模板接缝确保严密，严禁漏浆，有较大缝隙时，则采用油膏批嵌或铁皮盖缝等措施。
d、模板在每次使用前及时清理，刷脱模剂，保证模板的光洁度。
e、使用的模板等材料，质量符合施工和安全要求。
（8）模板工程质量标准
序号
项目
允许偏差
检查方法
1
轴线位移
5
用尺量
2
底模上表面标高
±
用水准仪、拉线、尺量
3
截面尺寸
基础
10
柱、墙、梁
+4，－5
4
每层垂直度不大于5m
6
用2m托线板
相邻两板表面高低差
表面平整度
用2m靠尺和楔形塞尺
7
预埋钢板中心线位移
用拉线和尺量
8
预埋管预留孔中心线位移
9
预埋螺栓
中心线位移
外露长度
+10，0
预埋洞
中心线位置
尺寸
11
插筋
3、安全措施
现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员正确使用安全带。
不适高空作业人员，不进入高空作业。
工作前先检查使用工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子等入袋，工作时思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。
安装2m以上的模板应搭脚手架，并设防护栏杆，不在上下同一垂直面的同时操作。
遇六级以上的大风时，暂停室外的高空作业，雨后先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
二人抬运、安装模板时相互配合，协同工作，传递模板、工具等用运输工具或绳子系牢后升降，不乱抛乱搓。
不在脚手架上堆放大批模板等材料。
支模过程中如需中途停歇，则将模板牵档等钉牢。
模板上有预留洞，在安装后及时将洞口盖好。
屋面作业用梯子上下，不在大梁底模上行走。
楼面、屋面模板堆放严禁超重。
三、模板拆除方案
1、拆除前准备
（1）根据同部位在同条件养护下的同龄期试块强度报告或现场实测砼强度报告，办理好有关拆模申请手续。
（2）安排人员熟悉拟拆除部位模板的安装方法。
（3）清理场地用来堆放模板，对拆下模板进行检修并刷脱模剂。
2、拆除顺序
（1）一般是先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
（2）多层楼板模板支架的拆除，上层楼板正在浇筑砼时，下一层楼板的模板支架不得拆除，再下一层楼板模板的支架，仅可拆一部分，跨度大于或等于4米的梁下均保留支架，其间距不得大于3米。
（1）进入施工现场人员戴好安全帽，高空作业人员还应佩带安全带，并系牢。
（2）不符高空作业人员，不进行高空作业。
（3）工作前先检查使用工具是否牢固，扳手等工具用绳链系挂在身上，钉子入袋内，以免掉落伤人，工作时思想集中，防止钉子扎脚或高空滑落。
（4）二人抬运、拆除长模板时相互配合，协同工作，传递模板，工具用运输工具或系牢后升降，不乱抛，拆除有专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子或红白旗加以围栏，暂停人员过往。
（5）拆模间歇时，则将已活动的模板等运走或妥善堆放，防止踏空，扶空而坠落。
（6）混凝土板上有预留洞，在模板拆除后即将洞口盖上。
（7）拆除模板一般用长撬棒，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下。
（8）拆除工作一次性，不留下无撑模板，拆下的模板及时清理，分类堆放整齐。
现浇结构拆模时所需混凝土强度
项次
结构类型
结构跨度（m）
达到设计混凝土强度标准值的百分率（%）
板
≤2
50
>
2,≤8
75
100
梁
≤8
悬臂构件
梁模板支架计算书
一、参数信息
本算例中，取1KL8作为计算对象。
梁的截尺寸为300mm×
850mm，支撑长度为6.6m。
根据工程实际情况及现有施工工艺采用梁底支撑小楞垂直梁跨方向的支撑形式。
（一）支撑参数及构造
梁两侧楼板混凝土厚度（mm）:
120；
立杆纵距la（m）:
0.75；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.3；
立杆步距h（m）:
1.5；
板底承重立杆横向间距或排距l（m）:
1；
梁支撑架搭设高度H（m）:
4.5；
梁两侧立杆间距lb（m）:
0.6；
（二）材料参数
面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。
竖向力传递通过单扣件。
木方截面为60mm×
80mm，梁底支撑钢管采用Ф48×
3.25钢管，钢管的截面积为A=4.57×
102mm2，截面模量W=4.79×
103mm3，截面惯性矩为I=1.15×
105mm4。
木材的抗弯强度设计值为fm＝13N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.3N/mm2,弹性模量为E＝12000N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm＝15N/mm2,抗剪强度设计值为fv＝1.4N/mm2,面板弹性模量为E＝6000N/mm2。
荷载首先作用在梁底模板上，按照"
底模→底模小楞→水平钢管→扣件/可调托座→立杆→基础"
的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
（三）荷载参数
梁底模板自重标准值为0.3kN/m2；
梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；
施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；
振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；
新浇混凝土自重标准值：
24kN/m3,基本风压为W0＝0.9kN/m2；
风荷载高度变化系数为μz＝0.74，风荷载体型系数为μs＝0.355。
二、梁底模板强度和刚度验算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=300.00×
20.00×
20.00/6=2.00×
104mm3；
I=300.00×
20.00/12=2.00×
105mm4；
模板自重标准值：
x1＝0.30×
0.30＝0.09kN/m；
x2＝0.85×
24.00×
0.30＝6.12kN/m；
梁钢筋自重标准值：
x3＝0.85×
1.50×
0.30＝0.38kN/m；
施工人员及设备活荷载标准值：
x4＝1.00×
0.30＝0.30kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载标准值：
x5＝2.00×
0.30＝0.60kN/m。
以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35；
4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：
q=1.35×
（x1+x2+x3）+1.4×
（x4+x5）=1.35×
（0.09+6.12+0.38）+1.4×
（0.30+0.60）=10.16kN/m；
荷载标准值为：
qk=x1+x2+x3+x4+x5=0.09+6.12+0.38+0.30+0.60=7.49kN/m；
2、抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:
M=－0.1qlc2
Mmax=0.1×
10.16×
0.20×
0.20=0.041kN·
m；
最大支座反力R=1.1ql＝2.235kN；
σ=4.06×
104/2.00×
104=2.032N/mm2；
面板计算应力σ=2.03N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值fm=15N/mm2，满足要求！
3、抗剪强度验算
面板承受的剪力为Q=1.219kN,抗剪强度按照下面的公式计算：
τ=3×
1.219×
1000/（2×
300×
20）=0.305N/mm2；
面板受剪应力计算值τ=0.30小于fv=1.40N/mm2，满足要求。
4、挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用荷载标准值，根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此梁底模板的变形计算如下：
最大挠度计算公式如下:
其中，l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
7.493×
200.004/（100×
6000.00×
2.00×
105）=0.068mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.07mm小于面板的最大允许挠度值[v]=min（200.00/150,10）mm，满足要求！
三、梁底横向支撑小楞的强度和刚度验算
本工程中，支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=60.00×
80.00×
80.00/6=6.40×
104mm3；
I=60.00×
80.00/12=2.56×
106mm4；
1、荷载计算
q=2.24/0.30＝7.451kN/m。
梁底横向支撑小楞按照受局部线荷载的简支梁进行计算，该线荷载是梁底面板传递的均布线荷载。
2、强度及刚度验算
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：
弯矩图（kN·
m）
剪力图（kN）
变形图（mm）
梁底横向支撑小楞的边支座力N1=N2=1.118kN，中间支座的最大支座力N=1.118kN；
梁底横向支撑小楞的最大弯矩为Mmax=0.251kN·
m，最大剪力为Q=1.118kN，最大变形为ν=0.292mm。
最大受弯应力σ=M/W=2.51×
105/6.40×
104=3.929N/mm2；
支撑小楞的最大应力计算值σ=3.929N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13.000N/mm2,满足要求!
支撑小楞的受剪应力值计算：
τ=3×
1.12×
103/（2×
60.00×
80.00）=0.349N/mm2；
支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.300N/mm2；
支撑小楞的受剪应力计算值τ=0.349N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值fv=1.30N/mm2,满足要求!
梁底横向支撑小楞的最大挠度：
ν=0.292mm；
支撑小楞的最大挠度计算值ν=0.292mm小于支撑小楞的最大允许挠度[v]=min（600.00/150,10）mm，满足要求！
四、梁跨度纵向支撑钢管计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1、梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中力P=1.118kN。
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.325kN·
m；
最大变形νmax=0.513mm；
最大支座力Rmax=4.625kN；
最大应力σ=0.325×
106/（4.79×
103）=67.942N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值σ=67.942N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值fm=205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度ν=0.513mm小于最大允许挠度[v]=min（750/150,10）mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.625kN；
R<
8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、不组合风荷载时，立杆的稳定性计算
1、立杆荷载
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。
其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。
上部模板所传竖向荷载包括以下部分：
通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。
根据前面的计算，此值为F1=4.625kN；
除此之外，根据《规程》条文说明4.2.1条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。
故支架自重部分荷载可取为
F2=1.35×
0.15×
4.50＝0.91kN；
通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载，此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：
F3=1.35×
（1.00/2+（0.60-0.30）/2）×
0.75×
（0.30+24.00×
0.12）=2.093kN；
立杆受压荷载总设计值为：
N=4.625+0.911+2.093=7.629kN；
2、立杆稳定性验算
φ--轴心受压立杆的稳定系数；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆的截面面积，按《规程》附录B采用；
立杆净截面面积（cm2）：
A=4.57；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.79；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
l0--计算长度（m）；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.167；
μ--模板支架等效计算长度系数，参照《扣件式规程》附表D－1，μ=1.458；
KH--高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按《规程》5.3.4采用；
计算长度l0按下式计算的结果取大值：
l0=h+2a=1.50+2×
0.30=2.100m；
l0=kμh=1.167×
1.458×
1.500=2.552m；
故l0取2.552m；
λ=l0/i=2552.229/15.9=161；
查《规程》附录C得φ=0.271；
KH=1/[1+0.005×
（4.50-4）]=0.998；
σ=1.05×
7.629×
103/（0.271×
457.000×
1.00）=64.841N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ=64.841N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。
七、组合风荷载时，立杆稳定性计算
根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。
由前面的计算可知：
Nut＝7.629kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中w0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
w0=0.9kN/m2；
μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
μz=0.74；
μs--风荷载体型系数：
取值为0.355；
经计算得到，风荷载标准值
wk=0.7×
0.9×
0.74×
0.355=0.166kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4wklah2/10=0.850×
1.4×
0.166×
1.52/10=0.033kN·
1.00）+33234.670/4790.000=71.779N/mm2；
立杆的受压强度计算值σ=71.779N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求。
八、模板支架整体侧向力计算
1、根据《规程》4.2.10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：
其中：
F--作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。
按照下面的公式计算：
AF--结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=6.60×
103×
8.50×
102=5.61×
106mm2；
wk--风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数μs取为1.0,wk=0.7μz×
μs×
w0=0.7×
1.0×
0.9=0.466kN/m2；
所以可以求出F=0.85×
AF×
wk×
la/La=0.85×
5.61×
106×
10-6×
0.466×
0.75/6.6×
1000=252.622N。
H--模板支架计算高度。
H=3.900m。
m--计算单元附加轴力为压力的立杆数为：
0根。
lb--模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb＝0.600m。
la--梁底立杆纵距（m），la=0.750m。
La--梁计算长度（m），La=6.600m。
综合以上参数，计算得N1=3×
252.622×
3900.000/（（0+1）×
600.000）=4926.129N。
2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算：
计算得：
σ=（1.05×
7628.875+4926.129）/（0.271×
457.000×
0.998）=104.664N/mm2。
σ=104.664N/mm2小于205.000N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。
九、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=170×
1=170kPa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=170kPa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=1.05N/A=1.05×
7.629/0.25=32.041kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=7.629kN；
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=32.041≤fg=170kPa。
地基承载力满足要求！
梁侧模板支架计算书
梁侧模板的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑施工手册（第四版）》等规范编制。
梁段:
1KL8。
1.梁侧模板及构造参数
梁截面宽度B（m）:
0.30；
梁截面高度D（m）:
0.85；
混凝土板厚度（mm）:
120.00；
采用的钢管类型为Φ48×
3.25；
主楞间距（mm）：
500；
次楞根数：
3；
主楞竖向支撑点数量为：
支撑点竖向间距为：
200mm，200mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）：
穿梁螺栓直径（mm）：
M10；
主楞龙骨材料：
木楞,，宽度60mm，高度80mm；
主楞合并根数：
2；
次楞龙骨材料：
木楞，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：
2.荷载参数
新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:
16.8；
倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:
4.0；
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）：
9000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.3；
面板类型：
木面板；
面板弹性模量E（N/mm2）：
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
二、梁侧模板荷载标准值计算
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时
升级会员 