流动调整器Word文档下载推荐.docx

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管束式整直器的压力损失

b.栅格式流动整直器（"

AMCA"

式，图1.4.14）。

它由方形栅格组成蜂窝结构。

这些

叶片尽量薄，但应有足够的强度。

栅格式流动整直器的压力损失

c.径向叶片式流动整直器（"

ETOILE"

式，图1.4.15）。

它由8个径向叶片组成，叶片之间具有相等角度间隔，其长度等于2D，这些叶片尽量薄，但应有足够的强度。

径向叶片式流动整直器的压力损失

②流动调整器

a.加拉赫流动调整器（"

Gallagher"

式，图1.4.16）。

它由三部分组成：

除旋涡器，沉淀室和流速廓形器。

除旋涡器是由19根管束组成，亦可用8个叶片组成，流速廓形器则为一块孔径不一的孔板。

沉淀室是除旋涡器与流速廓形器之间的空间。

加拉赫流动调整器的压力损失

b.新星流动调整器（K-LabNOVA式），如图1.4.17所示。

它是一块有25洞孔的孔

板，各孔直径如下：

当ReD≤8×

105时

中间孔 

O.18629D±

0.00077D；

8孔 

0.163D±

0.00077D，环的节圆直径为0.5D±

0.5mm；

16孔 

0.1203D±

0.00077D，环的节圆直径为0.85D±

0.5mm。

当8×

105>

ReD≥105时

中间孔O.22664D±

8孔 

O.16309D±

0.00077D，环的节圆直径为O.5D±

0.12422D±

板厚O.125D≤tc≤0.15D。

法兰尺寸依使用情况而定

新星调整器的压力损失

1——除旋涡器；

2——流速廓形器；

a——Dnom公称管径；

b——长度等于突面直径；

C——管式g

Dnom50-75mm3.2mm

Dnom100-450mm6.4mm

Dnom500-600mm12.7mm

叶片式：

Dnom50-300mm12.7mm

Dnom350-600mm17.1mm

d-Dnom50-75mm 

3.2mm

e流向

c.斯皮尔曼流动调整器（"

NELSpearman"

式），如图1.4.18所示。

它是一块28洞孔的孔板。

各孔直径如下：

4孔d1=O.lD，环的节圆直径为O.18D；

d2=0.16D，环的节圆直径为0.48D；

d2=0.12D，环的节圆直径为0.86D。

板厚=0.12D。

斯皮尔曼流动调整器的压力损失

d.多孔板式流动整直器（"

Sprenkle"

式，图1.4.19）。

它由3块串接的孔板组成，相邻板之间的长度等于D±

O.lD。

最好在洞孔的上游侧倒角，而每块板的洞孔总面积应大于管道流通面积的40%，板厚对洞孔直径之比至少应为1.0，而洞孔的直径应小于或等于0.05Do

3块板应用棒或螺栓连在一起，棒或螺栓孔在同一中心距的圆周上均匀分布，其直径应尽可能小，但应满足强度的要求。

多孔板式流动整直器的压力损失为

（有入口倒角），

（无入口倒角）。

e.平板交叉式流动调整器（"

Zanker"

式，图1.4.20）。

它是由规定尺寸洞孔的孔板和平板交叉形成的一些通道（每孔一个）所组成，主要尺寸示于图1.4.20。

平板交叉式流动调整器的压力损失

f.Zanker流动调整器板

Zanker流动调整器板（图1.4.21）是Zanker流动调整器的新发展，Zanker流动调整器板仅为一块薄板，它的孔分布与Zanker流动调整器前面孔板的孔分布是一样的，只不过它没有后面的盒式蜂窝结构。

板厚度tc为0.12D≤tc≤O.15D，Zanker流动调整器板的压力损失

（2）流动调整器的测试

①合格性测试。

如流动调整器通过某型式节流装置的合格性测试后，该流动调整器可用于该型式节流装置（β<

0.67）的任何上游阻流件安装条件，按照测试设置的流动调整器与节流件和流动调整器与上游阻流件之间的直管段长度安装，下游直管段亦符合要求这时节

流装置的流出系数不确定度不增加。

（a）测试的项目：

节流装置β=0.67，测试项目（i）~（iii）；

β=0.4，测试项目（iii）。

这些项目的测试，都应达到其流出系数与在很长直管段下得到的偏差小于0.23%。

（i）在良好的流动条件下。

（ii）在50%开度的闸阀下游。

（iii）在旋涡发生器的下游（旋涡发生器在下游18D处产生的最大旋涡角为24°

以上，在下游30D处为20°

以上）。

旋涡可由旋涡发生器（加chevron旋涡发生器）或其他方法产生。

（b）测试的范围

（i）雷诺数范围。

如果流动调整器要使用于任何的雷诺数，它不仅在一个雷诺数下进行测试，还应进行第二个雷诺数的测试，两个雷诺数Re低和Re高应满足以下要求

如仅用于Re>

3×

106，则只需在一个雷诺数Re>

106下测试，对于文丘里喷嘴和经典文丘里管可以在一个雷诺数下进行测试。

（ii）摩擦阻力系数λ范围：

摩擦阻力系数λ由柯尔布鲁克-怀特（colebrook-white）式（1.4.2）或穆地（Moody）图求得。

对于孔板，λ变化对C的影响如下

如取C=0.6，当β≥0.67时C最小的变化为（1.26β—0.384）%则

喷嘴受Δλ的影响与孔板不一样，可以在同样雷诺数范围进行测试确定。

（iii）管径范围。

若流动调整器要使用于任意管径，应该在两个管径（D小与D大）上进行测试。

（iv）流动调整器安装位置的允许范围。

流动调整器相对于节流件与阻流件的安装位置在一定范围内使用，测试要确定其允许范围。

（v）若流动调整器要使用于β>

0.67，首先应先通过上述合格性测试，然后在最大值βmax下进行上述各项测试，流出系数的允许偏差增加为（0.63βmax-0.192）%，而摩擦阻力系数变化范围为

若通过上述合格性测试，则流动调整器可使用于β《βmax。

流动调整器相对于节流件与阻流件的安装位置的允许范围亦进行测试。

（c）测试的结果

（i）不会对良好的流动条件产生负面影响。

（ii）对消除流速分布畸变有效。

（iii）对消除旋转流有效（如在汇管的下游处）。

（d）合格性测试的认可

对用于合格性测试的节流装置和测试设备要先进行原始流出系数的测试，测试是在很长直管段长度下进行的（大于70D），获得的流出系数符合标准（ISO5167）中流出系数计算式及其不确定度。

②专用测试 

如果流动调整器不能进行上述合格性测试以用于任意的上游阻流件，可对其应用的阻流件进行专用测试。

这时，在该阻流件的安装条件下流出系数与很长直管段长度获得的流出系数偏差小于0.23%。

对于0.67<

β≤O.75（对于喷嘴0.67<

β≤0.8或对于文丘里喷嘴0.67<

β≤O.775）偏差可增加到（0.63β-0.192）%，此时无需增加流出系数因考虑安装的不确定度。

（3）管束式流动整直器的应用

19根管束式流动整直器（1998）可以应用于孔板的直径比β≤O.67在任意阻流件的下游，它的安装方式有两种。

①第一种安装方式：

孔板与任何上游阻流件之间的直管段应至少为30D。

19根管束式流动整直器（1998）的下游末端与孔板之间的距离等于13D±

0.25D。

②第二种安装方式：

19根管束式流动整直器（1998）的允许安装位置与Lf有关，Lf是孔板与上游最靠近的阻流件之间的距离，它是从最靠近弯头的曲面部分或三通的下游末端或渐缩管与渐扩管的锥形部分的下游末端测量起。

（a）19根管束式流动整直器在孔板中的应用，其必要的直管段长度如表2.1.24所示。

（b）表2.1.24示有19根管束式流动整直器在Lf两个范围：

30D>

Lf≥18D和Lf≥30D内允许或推荐安装的位置，Lf必须大于18D。

表2.1.24所示的19根管束式流动整直器的位置是依据19根管束式流动整直器的下游未端和孔板之间的直管段长度确定的。

（c）如果对于某种阻流件，孔板的直径比和Lf值在表2.1.24中没有管束式流动整直器（1998）的位置，要安装在这种阻流件之后，只能增加LF或减少β值。

孔板的下游直管段长度见表2.1.21。

（d）当孔板与19根管束式流动整直器（1998）之间的直管段依照表2.1.21A栏和表2.1.24A栏（关于"

零附加不确定度"

）设置，无需增加流出系数的不确定度。

（e）当孔板与19根管束式流动整直器（1998）之间的直管段不符合表2.1.24"

栏的值，但符合"

0.5%附加不确定度"

栏的值，或其下游直管段短于"

栏，但等于或大于"

栏的值时，需要在流出系数的不确定度上算术相加0.5%的附加不确定度。

（f）当孔板与19根管束式流动整直器（1998）之间的直管段不符合表2.1.24"

栏的值，或其下游直管段短于表2.1.21"

栏的值，或当两者的直管段不符合表2.1.24"

栏的值和下游直管段短于表2.1.21"

栏的值，标准（ISO5167或GB2624）不能给出其附加不确定度。

（g）表2.1.24的数值是在阻流件的上游有很长的直管段时实验得到的，可以认为靠近阻流件的上带是充分发展的无旋涡流，但是在实际工作中要达到这种条件是困难的。

因此表2.1.24所示阻流件与最靠近的上游阻流件之间至少要有15D的直管段。

（4）Zanker流动调整器板的应用

从孔板至最靠近的阻流件的距离Lf至少等于17D，Zanker流动调整器板下游侧面与孔板的距离为Ls，Ls应满足以下要求

Zanker流动调整器板可以应用于孔板的直径比β≤0.67。

流动调整器与阻流件之间的距离是从弯头的曲面部分或二通的下游末端或渐缩管与渐扩管的曲面或锥形部分的下游末端测量起。

Zanker流动调整器板可以应用于任何的阻流件。

（5）加拉赫流动调整器的应用

从孔板至最靠近的阻流件的距离Lf至少等于17D，加拉赫流动调整器的下游末端与孔板的距离为Ls，Ls应满足以下要求

加拉赫流动调整器可以应用于孔板的直径比β≤0.67。

当O.67≤β≤O.75时，加拉赫流动调整器的位置Ls应等于7D±

D。

流动调整器与阻流件之间的距离是从弯头的曲面部分或三通的下游末端或渐缩管与渐扩管的曲面或锥形部分的下游末端测量起。

加拉赫流动调整器可以应用于任何的阻流件。

（6）新星流动调整器的应用

从孔板至最靠近的阻流件的距离Lf至少等于17D，新星流动调整器的下游末端与孔板的距离为Ls，Ls应满足以下要求

新星流动调整器可以应用于孔板的直径比β≤0.67。

新星流动调整器可以应用于任何的阻流件。

网名：

sels