精品长和广场模板施工方案Word文件下载.docx

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安全性，保证在施工过程中不变形，不破坏，不倒塌。

3>

经济性

针对本工程的具体情况及衡阳的实际市情，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。

二、材料及型号选用

我公司有大量的钢管、门架及配件，因此本工程模架采用φ48×

3.5钢管及门式脚手架；

模板采用市场上大量销售的木胶合板，规格为1830×

1220，厚度为15mm；

大小楞采用钢管或木枋，木枋规格为50×

70。

三、模板配制

根据设计要求，所有梁、柱模采用已加工的定型模，所有墙、板模在施工现场拼制。

所有模板工程要严格保证设计的模板尺寸，不得克扣。

一、支模架的搭设

1、地上一层采用满堂红钢管支模架，立杆间距由计算确定，原则上不大于1.4m，水平拉杆离地20－30cm设第一道；

中间按设计步距增设水平拉杆。

2、标准层及其它蜂巢芯空心楼盖的支模架采用门式脚手架，所有支模架的立杆底部都要设置硬木垫块。

3、转换层以下楼层采用2层模架承受荷载；

转换层采用3层模架承受荷载，并且梁板分开浇注（先浇注梁，最后再浇注板）；

转换层以上标准层则采用1层模架承受荷载。

二、模板的安装

1、柱子模板的安装

柱子模板一次安装到梁底板，设置柱外支撑系统，不能依赖满堂红脚手架，要保证其刚度和稳定性，相互连结成整体，设置大八字拉结撑，对于在同一轴线相同尺寸或有一边可通线的，都要拉通线校正，保证柱的轴线，垂直度的正确性。

详见下图：

2、梁、楼面底板模板的安装

梁底板的铺设顺序由梁两端往中间铺设，避免梁端出现小板。

跨度大于4m的梁，梁底板按3‰起拱。

通长的梁、梁底板与梁侧板拉通线校直。

当梁高大于500时，每隔400加设一道对拉螺杆，间距600。

楼面底板模板的铺设由四周向中间铺设，把小块模板放在底板中间。

对于要锯口的底板，应量准尺寸，弹好墨线，锯方正。

梁底板的支设详见下图：

有梁板的梁、板支模示意图

（当梁高hw超过1.2m，采用φ14@400对拉螺杆）

3、墙板模板的安装

对于墙板模板，在阴阳角处的模板必须是整块模板，把短模板留置在中间，已确保墙板的阴阳角方正。

墙板的上口模板要拉通线进行校直。

墙板的支设详见下图：

4、模板的拼装要做到拼缝严密，阴阳角方正，不跑模、不漏浆，为达到上述要求，柱模板与梁模板、主梁模板与次梁模板，楼面底模板与梁侧模板以及柱模板进行拼缝处理，详见下图：

5、楼梯模板的安装　

楼梯模板的安装顺序为先安装平台梁及基础模板，再装楼梯底板，最后安装侧模和踏步立模。

侧模采用定型木模板。

楼梯支模详见下图：

一、墙模板结构构件计算：

该工程墙体模板采用木胶合板拼装，墙高5.8m，厚50cm，宽7.5m。

材料规格：

木胶合板（1830×

1220），厚15mm，分四行横排拼成，木枋（50×

70）间距不大于300；

内钢楞（水平向）采用2根φ48×

3.5钢管，间距500mm，外楞（垂直向）采用同一规格钢管间距为600mm。

对拉螺栓采用M18垂直间距500mm，水平间距600mm。

模板拼装如下图：

混凝土土自重（γc）为24KN/m3,浇筑速度为3.6m/h，混凝土温度为200C，用插入式振捣器振捣。

木胶合板抗弯强度设计值为fm=13N/mm2，弹性模量E=10000N/mm2。

普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值为170N/mm2。

模板允许挠度2mm,钢楞3mm。

1、荷载设计值：

①混凝土侧压力：

a、混凝土侧压力标准值：

F1=0.22γctoß

1ß

2v½

其中to=200/（20＋15）=5.71；

ß

1取1.2；

2取1.15（本工程采用掺加缓凝作用外加剂的商品混凝土，塌落度为160～180）

F1=0.22×

24×

5.71×

1.2×

1.15×

3.6½

=78.94KN/mm2

F2=γcH=24×

5.8=139.2KN/mm2

取二者较小值，即F1=78.94KN/mm2

b、混凝土侧压力设计值：

F=F1×

分项系数×

折减系数=78.94×

0.85=80.5KN/mm2

②倾倒混凝土产生的水平荷载：

查表得6KN/mm2

荷载设计值为：

6×

1.4×

0.85=7.14KN/m2

③荷载组合：

F/=78.94＋7.14=86.1KN/m2

2、验算：

①木胶合板模板验算：

由于胶合板设加强木枋，厚度按50mm计，木胶合板的截面特性：

净截面惯性矩Ix=bh3/12=110×

503/12=11.46×

105mm4

净截面抵抗矩Wx=bh2/6=110×

502/6=45833mm3

计算简图如下：

化为线性均布荷载：

q1=F/×

0.6/1000=86.1×

0.6/1000=51.66N/mm（用于计算承载力）

q2=F×

0.6/1000=80.5×

0.6/1000=48.3N/mm（用于验算挠度）

a、抗弯强度验算：

由于模板伸臂端长度（110）与基本跨度（500）之比110/500=0.22<

0.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，可按2跨连续梁计算。

弯矩设计值M=0.125q1l=0.125×

51.66×

500N•mm

抗弯承载能力σ=M/W=0.125×

500/45833=0.07N/mm2<

fm=13N/mm2（满足要求）

b、挠度验算：

ω=0.521ql4/100EI

=0.521×

48.3×

5004/（100×

10000×

1146000）

=1.37mm<

[ω]=2mm可

②内钢楞验算：

2根φ48×

3.5钢管的截面特性为：

I=2×

12.19×

104mm4W=2×

5.08×

103mm3

0.5/1000=86.1×

0.5/1000=43.05N/mm（用于计算承载力）

0.4/1000=80.5×

0.5/1000=40.25N/mm（用于验算挠度）

由于内钢楞伸臂端长度（150）与基本跨度（600）之比150/600=0.25<

0.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，构件跨度超过3跨时，可按3跨连续梁计算。

弯矩设计值M=0.1q1l2=0.1×

43.05×

6002=4.305×

6002N•mm

抗弯承载能力σ=M/W=4.305×

6002/（2×

103）=152.54N/mm2<

fm=215N/mm2（满足要求）

ω=0.677q2l4/100EI

=0.677×

40.25×

6004/（100×

2.06×

105×

2×

104）

=0.7mm<

[ω]=3mm（可）

③对拉螺栓验算：

M18螺栓净截面面积为A=189mm2

对拉螺栓的拉力N=F/×

内楞间距×

外楞间距=86.1×

0.6×

0.5=25.83KN

对拉螺栓的应力σ=N/A=25830/189=136.7N/mm2<

170N/mm2（可）

二、梁模构件计算：

先取一个梁截面900×

2800（转换层梁），梁底、侧模均采用15mm厚木胶合板；

梁离地0.5m（实际施工时可以用硬木直接垫在楼层梁上，这里为对模架进行验算，假设高度为1.8m）；

模架采用φ48×

3.5钢管脚手架支设，垂直梁方向采用单立杆共设置3排，间距500，平行梁方向间距500；

小楞间距50cm，大楞间距50cm；

对拉螺杆沿梁高每400mm设一道，沿梁水平间距为500mm。

支撑构件均采用φ48×

3.5的钢管，简图如下：

木胶合板模板设计强度与弹性模量如下：

fc=10N/mm2fm=13N/mm2E=10000N/mm2

重力密度为5KN/m3

底模下因设加强木枋厚度按50mm计算。

1、荷载统计

底模自重5×

0.05×

0.9×

1.2=0.27KN/m

混凝土自重24×

2.8×

1.2=72.576KN/m

钢筋荷重1.5×

1.2=4.536KN/m

振捣混凝土荷载2×

1.4=2.52KN/m

合计：

79.902KN/m

乘以拆减系数0.9得：

q=79.902×

0.9=71.91KN/m

①底模验算：

按简支梁验算，计算简图如下：

M=ql2/8=71.91×

0.52/8=2.25×

106N•mm

W=bh2/6=900×

502/6=0.375×

106mm3

σ=M/W=2.25×

106/0.375×

106=6N/mm2<

fm=13N/mm2满足

荷载不包括振捣混凝土荷载

q/=（79.902－2.52）×

0.9=69.6KN/m

I=bh3/12=900×

503/12=112.5×

106mm4

ω=5q/l4/384EI=5×

69.6×

5004/（384×

112.5×

106）

=0.05mm<

[W]=l/400=500/400=1.25mm满足要求

②小楞验算：

作用在小楞上的集中荷载为：

P=ql/2=79.902×

500/2=19976N

M=Pl（2－b/l）/8=19976×

500×

（2－900/500）/8=2.5×

105N•mm

σ=M/W=2.5×

105/5.08×

103=49.15N/mm2<

fm=215N/mm2满足

荷载不包括振捣混凝土荷载，作用在小楞上的集中荷载P/=q/l/2=69.69×

500/2=17423N

ω=P/l3/48EI

=17423×

5003/（48×

=1.81mm<

l/250=500/250=2mm可

③大楞验算：

按连续梁计算，将承受小楞传来的集中荷载，简化为均布荷载：

由ql/2=P/3得q=2p/3l=2×

19976/3×

500=26.6N/mm

M=ql2/10=26.6×

5002/10=6.65×

σ=M/W=6.65×

103=130.9N/mm2<

q/=23.2N/mm

ω=q/l4/150EI

=23.2×

5004/（150×

=0.38mm<

④钢管立杆验算：

钢管立杆采用：

φ48×

3.5l=2000mmi=15.8mmA=489mm2×

由于中间设水平横杆：

lo=l/2=1000mm

λ=lo/i=63.3

查表稳定系数：

φ=0.804

N=26.6×

500=13300N

N/φA=13300/0.804×

489=33.83N/mm2<

⑤梁对拉螺杆验算：

荷载统计：

混凝土侧压力：

（1）混凝土侧压力标准值：

2.8=67.2KN/mm2

取二者较小值，即F1=67.2KN/mm2

（2）混凝土侧压力设计值：

折减系数=67.2×

0.85=68.54KN/mm2

倾倒混凝土产生的水平荷载：

振捣混凝土产生的水平荷载设计值：

0.85=2.38KN/m2

荷载组合：

F/=68.54＋7.14＋2.38=78.06KN/m2

对拉螺杆拉力：

N=F/×

0.5×

0.4=78.06×

0.4=15.61KN

对拉螺杆应力（采用M14对拉螺杆）

σ=N/A=15610/105=148.7N/mm2<

三、框架柱构件计算：

选取Z-10柱1300×

1300mm，最大支模高度4900mm，混凝土侧压力，倾倒混凝土以及振捣混凝土产生的荷载合计为F=90KN/m2（由上述计算可得），柱模板采用木胶合板，选取用Φ48×

3.5钢管作柱箍，间距为500mm（l1）,柱中增设二道对拉螺杆，竖向间距500mm。

简图如下：

柱箍均布荷载设计值：

q=Fl1×

0.85=90×

0.85=38.25N/mm

a、强度验算：

柱箍杆件最大弯矩设计值Mx=ql22/8，由于增加2道对拉螺杆，最大跨值l2取500，则：

Mx=38.25×

5502/8=1.2×

106N.mm

N=aq/2=1300×

38.25/2=24863N

An=489mm2Wnx=5.08×

103mm3γx取1.0，则：

N/An＋Mx/γxWnx=24869/489＋1.2×

106/5.08×

103=287N/mm2>

215N/mm2不可，增加1道对拉螺杆，l2取400，Mx=38.25×

4002/8=7.65×

105N.mm,则：

N/An＋Mx/γxWnx=24869/489＋7.65×

105/5.08×

103=201N/mm2<

215N/mm2可!

b、对拉螺杆验算：

0.4=90×

0.4=18KN

σ=N/A=18000/105=171.4N/mm2≈170N/mm2（可）

c、挠度验算：

混凝土侧压力设计值，由前面所计算的混凝土侧压力（F=68.54×

10－3N/mm2）可得：

q/=0.85Fl1=0.85×

68.54×

10－3×

500=29.1N/mm

E=2.06×

105N/mm2I=12.19×

104

ω=5q/l24/384EI

=5×

29.1×

4004/（384×

=0.39mm<

l/250=400/500=0.8mm可

四、楼面支模架立杆验算：

分为二部分，即钢管脚手架支撑的验算与门式脚手架支撑的验算。

（一）门式脚手架支模架的验算

本工程中除了地上一层、转换层外，其他所有楼面的支模架均拟采用门式钢管脚手架。

1、计算依据

①长和广场工程设计文件

②《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000

③《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

④其他有关规范及技术文件

2、设计计算

根据长和广场工程的设计文件，在拟采用门式钢管脚手架作支模架的各楼面中，负一层的支模架最高，楼面的负荷最大，因此，本计算书对该层进行设计验算，以保证模板工程的安全性！

设计楼面结构：

层高4200，蜂巢芯结构，标准芯900×

900×

350，芯与芯之间为150宽的肋梁，芯面为厚120的板，框架梁为900×

470的宽扁梁，梁、板底均在同一标高上；

模板：

15mm厚木胶合板，重力密度5KN/m3；

支模架：

从下到上依次为500高固定底座→1930×

1260标准门架→914×

1260调节架→可调U形顶托，支模架高度3700。

由于门架的构造特点，其跨距由斜拉杆固定为1830mm，假设门架间距为b，取一榀门架的承载范围为计算单元，计算如下：

①荷载设计值统计：

以每个蜂巢芯为单元（1.05×

1.05），先计算出其荷载，再转化为每平米的荷载值：

模板自重：

1.05×

0.015×

5×

1.2=0.099225KN

砼自重：

（1.05×

2＋1.8）×

0.075×

0.47＋0.9×

0.12=0.234675m3×

1.2=6.7586KN

钢筋荷重：

1.1×

0.234675×

1.2=0.30977KN

蜂巢芯：

0.637×

1.2=0.7644KN

施工人员及设备荷载1×

1.4=1.5435KN

9.48KN

乘以折减系数：

0.99.48×

0.9=8.53KN，转化为每平米荷载为7.74KN，门架本身宽度为1260，故每榀门架承载的轴向力设计值为：

7.74×

1.83×

（b＋1.26）=14.16（b＋1.26）KN

此设计值未包括每榀门架的自重：

0.55KN/m×

3.7m×

1.2=2.442kN×

0.9=2.2kN

故每榀门架承载的轴向力设计值为：

〔14.16（b＋1.26）＋2.2〕kN

②验算公式为：

N≤Nd

式中N—作用于一榀门架的轴向力设计值，即〔14.16（b＋1.26）＋2.2〕kN；

Nd—一榀门架的稳定承载力设计值，按下式计算：

Nd=φ·

A·

f

i=（I/A）1/2

I=I0＋I1（h1/h0）

φ—门架立杆的稳定系数，按λ=kh0/I查表

k—调整系数，本例取1.13

③求一榀门架的稳定承载力设计值Nd

根据门架型号，查表知道门架立杆钢管φ42×

2.5时，A1=310mm2，h0=1930mm，I0=6.08×

104mm4，门架加强杆钢管φ26.8×

2.5时，I1=1.42×

104mm4，h1=1536mm；

代入上式，得门架立杆换算截面惯性矩I=7.21×

104mm4；

门架立杆换算截面回转半径i=15.25mm；

门架立杆长细比λ≈143，查表得立杆稳定系数φ=0.336；

根据门架用钢材为Q235，知钢材强度设计值f=205N/mm2，所以一榀门架的稳定承载力设计值Nd=φ·

f=0.336×

310×

205×

10－3=42.71kN

根据经验，采用门式钢管脚手架搭设的模板支撑架，由于各层门架之间为平接，使得由多层单列门架构成的支架的横向（门架平面方向）刚度较差。

在支架较高且无连墙撑设置时，较容产生过大的侧向变形（大波鼓曲失稳），使其承载能力显著降低！

为此，我们还对一榀门架的稳定承载力设计值降低，取0.9的系数得：

Nd=38.44kN

代入验算公式求得b≤1300mm，为安全起见，本工程中二列门架之间的间距取1000。

④支撑的布置形式

本工程的门架支撑布置如下图：

⑤门架的构造要求

（1）门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢；

（2）上、下榀门架的组装必须设置连接棒及锁臂，连接棒的直径应小于立杆内径的1～2mm；

（3）支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高；

（4）门架的底层、顶层、中间应每5列、5排在每门架立杆根部设φ48×

3.5通长水平加固杆，并用扣件与门架立杆扣牢；

（5）立杆底座下应铺设垫板。

（二）钢管脚手架支模架的验算

这里对采用钢管脚手架支撑的地上一层支模架进行设计计算。

层高5800，楼板厚度420，蜂巢芯结构，标准芯900×

350，芯与芯之间为150宽的肋梁，芯面为厚70的板，框架梁为900×

420的宽扁梁，梁、板底均在同一标高上；

支模顺序：

从上到下依次为：

15厚木胶合板→50×

70木枋小楞＠250→2根φ48×

3.5钢管大楞→螺杆伸出长度为150的U形可调支托→φ48×

3.5钢管立柱；

立柱顶部设置一道纵横水平拉杆，底部离地200按纵上横下的顺序设置一道扫地杆；

在扫地杆与顶部拉杆之间，在保证步距不超过1800的原则下按平均分配的原则设置中部拉杆。

钢管立柱长度为：

5800－420－15－70－48－150≈5100，因此中部拉杆应设置2道，立柱纵横间距相等按1400布置，钢管截面面积为A=489mm2fm=205N/mm2

0.42＋0.9×

0.07=0.17955m3×

1.2=5.171KN

0.17955×

1.2=0.237KN

7.82KN

0.97.82×

0.9=7.04KN，转化为每平米荷载为6.4KN/m2，故每根立柱承载的轴向力设计值为：

N=6.4×

1.4=12.544KN

②验算：

立杆按轴心受压构件计算，验算公式为：

N/φA≤fm

（1）立杆高度：

l=5100mm，由于中间设置2道水平拉杆，因此步距

h=（5100－200）÷

3≈1640mm，立柱的计算长度lo=h＋2a，其中a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，这里a=150，所以lo=1940；

钢管回转半径i=15.8mm

立杆长细比λ=lo/i=1940/15.8=122.8

查表，立杆稳定系数：

φ=0.437，代入验算公式得：

N/φA=12544/（0.437×

489）=58.7N/mm2＜fm，满足要求！

③支撑梁、板的支架立柱构造要求：

（1）梁和板的立柱，其纵横间距应相等或成倍数；

（2）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径之间的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心；

（3）在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。

可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。

扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处各设一道纵横水平拉杆。

所有水平拉杆的端部应与四周建筑物顶紧顶牢；

（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接；

（5）当支架