精品长和广场模板施工方案Word文件下载.docx

1、安全性，保证在施工过程中不变形，不破坏，不倒塌。3经济性针对本工程的具体情况及衡阳的实际市情，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转，减少支拆用工，实现文明施工。二、材料及型号选用我公司有大量的钢管、门架及配件，因此本工程模架采用483.5钢管及门式脚手架；模板采用市场上大量销售的木胶合板，规格为18301220，厚度为15mm；大小楞采用钢管或木枋，木枋规格为5070。三、模板配制根据设计要求，所有梁、柱模采用已加工的定型模，所有墙、板模在施工现场拼制。所有模板工程要严格保证设计的模板尺寸，不得克扣。一、支模架的搭设1、地上一层采用满堂红钢管支模架，立

2、杆间距由计算确定，原则上不大于1.4m，水平拉杆离地2030cm设第一道；中间按设计步距增设水平拉杆。2、标准层及其它蜂巢芯空心楼盖的支模架采用门式脚手架，所有支模架的立杆底部都要设置硬木垫块。3、转换层以下楼层采用2层模架承受荷载；转换层采用3层模架承受荷载，并且梁板分开浇注（先浇注梁，最后再浇注板）；转换层以上标准层则采用1层模架承受荷载。二、模板的安装1、柱子模板的安装柱子模板一次安装到梁底板，设置柱外支撑系统，不能依赖满堂红脚手架，要保证其刚度和稳定性，相互连结成整体，设置大八字拉结撑，对于在同一轴线相同尺寸或有一边可通线的，都要拉通线校正，保证柱的轴线，垂直度的正确性。详见下图：2、

3、梁、楼面底板模板的安装梁底板的铺设顺序由梁两端往中间铺设，避免梁端出现小板。跨度大于4m的梁，梁底板按3起拱。通长的梁、梁底板与梁侧板拉通线校直。当梁高大于500时，每隔400加设一道对拉螺杆，间距600。楼面底板模板的铺设由四周向中间铺设，把小块模板放在底板中间。对于要锯口的底板，应量准尺寸，弹好墨线，锯方正。梁底板的支设详见下图：有梁板的梁、板支模示意图（当梁高hw超过1.2m，采用14400对拉螺杆）3、墙板模板的安装对于墙板模板，在阴阳角处的模板必须是整块模板，把短模板留置在中间，已确保墙板的阴阳角方正。墙板的上口模板要拉通线进行校直。墙板的支设详见下图：4、模板的拼装要做到拼缝严密，

4、阴阳角方正，不跑模、不漏浆，为达到上述要求，柱模板与梁模板、主梁模板与次梁模板，楼面底模板与梁侧模板以及柱模板进行拼缝处理，详见下图：5、楼梯模板的安装楼梯模板的安装顺序为先安装平台梁及基础模板，再装楼梯底板，最后安装侧模和踏步立模。侧模采用定型木模板。楼梯支模详见下图：一、墙模板结构构件计算：该工程墙体模板采用木胶合板拼装，墙高5.8m，厚50cm，宽7.5m。材料规格：木胶合板（18301220），厚15mm，分四行横排拼成，木枋（5070）间距不大于300；内钢楞（水平向）采用2根483.5钢管，间距500mm，外楞（垂直向）采用同一规格钢管间距为600mm。对拉螺栓采用M18垂直间距5

5、00mm，水平间距600mm。模板拼装如下图：混凝土土自重（c）为24KN/m3,浇筑速度为3.6m/h，混凝土温度为200C，用插入式振捣器振捣。木胶合板抗弯强度设计值为fm=13N/mm2，弹性模量E=10000N/mm2。普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值为170N/mm2。模板允许挠度2mm,钢楞3mm。1、荷载设计值：混凝土侧压力：a、混凝土侧压力标准值：F1=0.22cto12v 其中to=200/（2015）=5.71 ；1取1.2；2取1.15（本工程采用掺加缓凝作用外加剂的商品混凝土，塌落度为160180）F1=0.22245.711.21.153.6=78.94 KN/mm

6、2F2=cH=245.8=139.2 KN/mm2取二者较小值，即F1=78.94 KN/mm2b、混凝土侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数=78.940.85=80.5 KN/mm2倾倒混凝土产生的水平荷载：查表得6 KN/mm2荷载设计值为：61.40.85=7.14KN/ m2荷载组合：F/=78.947.14=86.1 KN/ m22、验算：木胶合板模板验算：由于胶合板设加强木枋，厚度按50mm计，木胶合板的截面特性：净截面惯性矩Ix=bh3/12=110503/12=11.46105mm4净截面抵抗矩Wx=bh2/6=110502/6=45833mm3计算简图如下：化为线性均布荷

7、载：q1= F/0.6/1000=86.10.6/1000=51.66N/mm（用于计算承载力）q2= F0.6/1000=80.50.6/1000=48.3N/mm（用于验算挠度）a、抗弯强度验算：由于模板伸臂端长度（110）与基本跨度（500）之比110/500=0.220.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，可按2跨连续梁计算。弯矩设计值M= 0.125 q1l=0.12551.66500Nmm抗弯承载能力=M/W=0.125500/45833=0.07N/mm2 fm=13N/mm2 （满足要求）b、挠度验算：=0.521ql4/100EI=0.52148.35004/（100100001

8、146000）=1.37mm =2mm可内钢楞验算：2根483.5钢管的截面特性为：I=212.19104mm4 W=25.08103mm30.5/1000=86.10.5/1000=43.05N/mm（用于计算承载力）0.4/1000=80.50.5/1000=40.25N/mm（用于验算挠度）由于内钢楞伸臂端长度（150）与基本跨度（600）之比150/600=0.250.4，则伸臂端挠度比基本跨挠度小，构件跨度超过3跨时，可按3跨连续梁计算。弯矩设计值M= 0.1 q1l 2=0.143.056002=4.3056002Nmm抗弯承载能力=M/W=4.3056002/（2103）=152

9、.54N/mm2 fm=215N/mm2 （满足要求）=0.677 q2l4/100EI=0.67740.256004/（1002.061052104）=0.7mm =3mm（可）对拉螺栓验算：M18螺栓净截面面积为A=189mm2对拉螺栓的拉力N= F/内楞间距外楞间距=86.10.60.5=25.83KN对拉螺栓的应力=N/A=25830/189=136.7N/ mm2170N/ mm2（可）二、梁模构件计算：先取一个梁截面9002800（转换层梁），梁底、侧模均采用15mm厚木胶合板；梁离地0.5m（实际施工时可以用硬木直接垫在楼层梁上，这里为对模架进行验算，假设高度为1.8m）；模架采

10、用483.5钢管脚手架支设，垂直梁方向采用单立杆共设置3排，间距500，平行梁方向间距500；小楞间距50cm，大楞间距50cm；对拉螺杆沿梁高每400mm设一道，沿梁水平间距为500mm。支撑构件均采用483.5的钢管，简图如下：木胶合板模板设计强度与弹性模量如下：fc=10N/mm2 fm=13N/mm2 E=10000N/mm2 重力密度为5KN/m3底模下因设加强木枋厚度按50mm计算。1、荷载统计底模自重 50.050.91.2=0.27KN/m混凝土自重 242.81.2=72.576KN/m钢筋荷重 1.51.2=4.536KN/m振捣混凝土荷载 21.4=2.52KN/m合 计

11、： 79.902KN/m乘以拆减系数0.9得：q=79.9020.9=71.91KN/m底模验算：按简支梁验算，计算简图如下：M=ql2/8=71.910.52/8=2.25106 NmmW= bh2/6=900502/6=0.375106mm3=M/W=2.25106 /0.375106=6 N/ mm2 fm=13N/mm2 满足荷载不包括振捣混凝土荷载q/=（79.9022.52）0.9=69.6KN/mI= bh3/12=900503/12=112.5106mm4=5q/l4/384EI=569.65004/（384112.5106）=0.05mmW=l/400=500/400=1.2

12、5mm 满足要求小楞验算：作用在小楞上的集中荷载为：P=ql/2=79.902500/2=19976NM=Pl（2b/l）/8=19976500（2900/500）/8=2.5105 Nmm=M/W=2.5105 /5.08103=49.15 N/ mm2 fm=215N/mm2 满足荷载不包括振捣混凝土荷载，作用在小楞上的集中荷载P/= q/l/2=69.69500/2=17423N= P/l3/48EI=174235003/（48=1.81mml/250=500/250=2mm可大楞验算：按连续梁计算，将承受小楞传来的集中荷载，简化为均布荷载：由ql/2=P/3得q=2p/3l=21997

13、6/3500=26.6N/mmM=ql2/10=26.65002/10=6.65=M/W=6.65103=130.9N/ mm2 q/=23.2 N/mm= q/l4/150EI=23.25004/（150=0.38mm钢管立杆验算：钢管立杆采用：483.5 l=2000mm i=15.8mm A=489mm2由于中间设水平横杆： lo=l/2=1000mm= lo /i=63.3查表稳定系数：=0.804N=26.6500=13300NN/A=13300/0.804489=33.83 N/mm2梁对拉螺杆验算：荷载统计：混凝土侧压力：（1）混凝土侧压力标准值：2.8=67.2 KN/mm2取

14、二者较小值，即F1=67.2 KN/mm2（2）混凝土侧压力设计值：折减系数=67.20.85=68.54 KN/mm2倾倒混凝土产生的水平荷载：振捣混凝土产生的水平荷载设计值：0.85=2.38KN/m2荷载组合：F/=68.547.142.38=78.06 KN/ m2对拉螺杆拉力：N= F/0.50.4=78.060.4=15.61KN对拉螺杆应力（采用M14对拉螺杆）=N/A=15610/105=148.7N/ mm2215 N/mm2 不可，增加1道对拉螺杆，l2取400，Mx=38.254002/8=7.65105N.mm, 则：N/AnMx/xWnx=24869/4897.651

15、05/5.08103=201 N/mm2215 N/mm2 可!b、对拉螺杆验算：0.4=900.4=18KN=N/A=18000/105=171.4N/ mm2170N/ mm2（可）c、挠度验算：混凝土侧压力设计值，由前面所计算的混凝土侧压力（F=68.54103 N/ mm2）可得：q/=0.85Fl1=0.8568.54103500=29.1N/mmE=2.06105N/mm2 I=12.19104= 5q/ l24/384EI=529.14004/（384=0.39mml/250=400/500=0.8mm可四、楼面支模架立杆验算：分为二部分，即钢管脚手架支撑的验算与门式脚手架支撑的

16、验算。（一）门式脚手架支模架的验算本工程中除了地上一层、转换层外，其他所有楼面的支模架均拟采用门式钢管脚手架。1、计算依据长和广场工程设计文件建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008其他有关规范及技术文件2、设计计算根据长和广场工程的设计文件，在拟采用门式钢管脚手架作支模架的各楼面中，负一层的支模架最高，楼面的负荷最大，因此，本计算书对该层进行设计验算，以保证模板工程的安全性！设计楼面结构：层高4200，蜂巢芯结构，标准芯900900350，芯与芯之间为150宽的肋梁，芯面为厚120的板，框架梁为900470的宽扁梁，梁、板底均在同

17、一标高上；模板：15mm厚木胶合板，重力密度5KN/ m3；支模架：从下到上依次为500高固定底座19301260标准门架9141260调节架可调U形顶托，支模架高度3700。由于门架的构造特点，其跨距由斜拉杆固定为1830mm，假设门架间距为b，取一榀门架的承载范围为计算单元，计算如下：荷载设计值统计：以每个蜂巢芯为单元（1.051.05），先计算出其荷载，再转化为每平米的荷载值：模板自重：1.050.01551.2=0.099225KN砼自重：（1.0521.8）0.0750.470.90.12=0.234675m31.2=6.7586KN钢筋荷重：1.10.2346751.2=0.309

18、77KN蜂巢芯：0.6371.2=0.7644KN施工人员及设备荷载11.4=1.5435KN9.48KN乘以折减系数：0.9 9.480.9=8.53KN，转化为每平米荷载为7.74KN，门架本身宽度为1260，故每榀门架承载的轴向力设计值为：7.741.83（b1.26）=14.16（b1.26）KN此设计值未包括每榀门架的自重：0.55KN/m3.7m1.2=2.442kN0.9=2.2 kN故每榀门架承载的轴向力设计值为：14.16（b1.26）2.2kN验算公式为：NNd式中 N作用于一榀门架的轴向力设计值，即14.16（b1.26）2.2kN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值，按下式

19、计算：Nd=Afi=（I /A）1/2I=I0I1（h1/h0）门架立杆的稳定系数，按=kh0 / I查表k调整系数，本例取1.13求一榀门架的稳定承载力设计值Nd根据门架型号，查表知道门架立杆钢管422.5时，A1=310mm2，h0=1930mm， I0=6.08104mm4，门架加强杆钢管26.82.5时，I1=1.42104mm4，h1=1536mm；代入上式，得门架立杆换算截面惯性矩I=7.21104mm4；门架立杆换算截面回转半径i=15.25mm；门架立杆长细比143，查表得立杆稳定系数=0.336；根据门架用钢材为Q235，知钢材强度设计值f=205N/ mm2，所以一榀门架的

20、稳定承载力设计值Nd=f=0.336310205103=42.71kN根据经验，采用门式钢管脚手架搭设的模板支撑架，由于各层门架之间为平接，使得由多层单列门架构成的支架的横向（门架平面方向）刚度较差。在支架较高且无连墙撑设置时，较容产生过大的侧向变形（大波鼓曲失稳），使其承载能力显著降低！为此，我们还对一榀门架的稳定承载力设计值降低，取0.9的系数得：Nd=38.44 kN代入验算公式求得b1300mm，为安全起见，本工程中二列门架之间的间距取1000。支撑的布置形式本工程的门架支撑布置如下图：门架的构造要求（1）门架的内外两侧均应设置交叉支撑并应与门架立杆上的锁销锁牢；（2）上、下榀门架的组

21、装必须设置连接棒及锁臂，连接棒的直径应小于立杆内径的12mm；（3）支撑架底部可采用固定底座及木楔调整标高；（4）门架的底层、顶层、中间应每5列、5排在每门架立杆根部设483.5通长水平加固杆，并用扣件与门架立杆扣牢；（5）立杆底座下应铺设垫板。（二）钢管脚手架支模架的验算这里对采用钢管脚手架支撑的地上一层支模架进行设计计算。层高5800，楼板厚度420，蜂巢芯结构，标准芯900350，芯与芯之间为150宽的肋梁，芯面为厚70的板，框架梁为900420的宽扁梁，梁、板底均在同一标高上；支模顺序：从上到下依次为：15厚木胶合板5070木枋小楞2502根483.5钢管大楞螺杆伸出长度为150的U形

22、可调支托483.5钢管立柱；立柱顶部设置一道纵横水平拉杆，底部离地200按纵上横下的顺序设置一道扫地杆；在扫地杆与顶部拉杆之间，在保证步距不超过1800的原则下按平均分配的原则设置中部拉杆。钢管立柱长度为：58004201570481505100，因此中部拉杆应设置2道，立柱纵横间距相等按1400布置，钢管截面面积为A=489mm2 fm=205N/mm20.420.90.07=0.17955m31.2=5.171KN0.179551.2=0.237KN7.82KN0.9 7.820.9=7.04KN，转化为每平米荷载为6.4KN/m2，故每根立柱承载的轴向力设计值为：N=6.41.4=12.

23、544KN验算：立杆按轴心受压构件计算，验算公式为：N/Afm（1）立杆高度：l=5100mm，由于中间设置2道水平拉杆，因此步距h=（5100200）3 1640mm，立柱的计算长度lo= h2a，其中a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，这里a=150，所以lo=1940；钢管回转半径i=15.8mm立杆长细比= lo/i=1940/15.8=122.8查表，立杆稳定系数：=0.437，代入验算公式得：N/A=12544/（0.437489）=58.7 N/mm2fm，满足要求！支撑梁、板的支架立柱构造要求：（1）梁和板的立柱，其纵横间距应相等或成倍数；（2）钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200 mm，螺杆外径与钢管内径之间的间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心；（3）在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处各设一道纵横水平拉杆。所有水平拉杆的端部应与四周建筑物顶紧顶牢；（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接；（5）当支架