800边梁模板扣件钢管支撑架计算书Word下载.docx

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模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。

梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.45m。

地基承载力标准值220kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.90。

扣件计算折减系数取0.85。

图1梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×

（25.50×

0.80+0.50）+1.40×

2.00=27.880kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×

25.50×

0.80+0.7×

1.40×

2.00=29.500kN/m2

由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×

1.40=0.98

计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=0.9×

1.35×

25.500×

0.120×

0.450×

0.250=0.418kN。

采用的钢管类型为φ48×

3.5。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×

（25.500×

0.800×

0.200+0.500×

0.200）=3.762kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×

（2.000+0.000）×

0.200=0.360kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩W=9.63cm3；

截面惯性矩I=8.19cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.35×

3.762+0.98×

0.360）×

0.250×

0.250=0.034kN.m

经计算得到面板抗弯计算强度f=M/W=0.034×

1000×

1000/9633=3.524N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.250=0.815kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

815.0/（2×

200.000×

17.000）=0.359N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板抗剪强度验算小于[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

3.762×

2504/（100×

9000×

81883）=0.135mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、梁底支撑龙骨的计算

（一）梁底龙骨计算

作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.500×

0.250=5.100kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.500×

（2×

0.800+0.200）/0.200=1.125kN/m

（3）活荷载为振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×

0.200×

0.250=0.100kN

考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×

5.100+1.35×

1.125）=7.563kN/m

考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×

0.98×

0.100=0.088kN

龙骨计算简图

龙骨弯矩图（kN.m）

龙骨剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图

龙骨变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.118kN

N2=0.902kN

经过计算得到最大弯矩M=0.232kN.m

经过计算得到最大支座F=1.118kN

经过计算得到最大变形V=1.236mm

龙骨的截面力学参数为

截面抵抗矩W=26.46cm3；

截面惯性矩I=55.57cm4；

（1）龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.232×

106/26460.0=8.77N/mm2

龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

（2）龙骨抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

1.117/（2×

90.00×

42.00）=0.443N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.70N/mm2

龙骨的抗剪强度计算满足要求!

（3）龙骨挠度计算

最大变形v=1.236mm

龙骨的最大挠度小于600.0/400（木方时取250）,满足要求!

（二）梁底顶托梁计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.104kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁剪力图（kN）

托梁变形计算受力图

托梁变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.363kN.m

经过计算得到最大支座F=4.439kN

经过计算得到最大变形V=0.316mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=M/W=0.363×

106/10160.0=34.03N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.316mm

顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!

三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=4.439kN（已经包括组合系数）

脚手架钢管的自重N2=0.9×

0.134×

14.150=2.311kN

N=4.439+2.311=6.750kN

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　A——立杆净截面面积，A=4.893cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.078cm3；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；

h——最大步距，h=1.50m；

l0——计算长度，取1.500+2×

0.200=1.900m；

λ——长细比，为1900/15.8=120<

150长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.452；

经计算得到σ=6750/（0.452×

489）=30.520N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:

MW=0.9×

0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

Wk=uz×

us×

w0=0.350×

1.000×

0.126=0.044kN/m2

h——立杆的步距，1.50m；

la——立杆迎风面的间距，0.60m；

lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；

风荷载产生的弯矩Mw=0.9×

1.4×

0.044×

0.600×

1.500×

1.500/10=0.007kN.m；

Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；

Nw=4.439+0.9×

1.2×

1.902+0.9×

0.007/0.900=6.759kN

经计算得到σ=6759/（0.452×

489）+7000/5078=31.888N/mm2；

考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<

六、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（kN/m2），p=N/A；

p=27.00

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=6.75

A——基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；

fg=198.00

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×

fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；

kc=0.90

fgk——地基承载力标准值；

fgk=220.00

地基承载力的计算满足要求!

架体计算满足要求！